авторефераты диссертаций БЕСПЛАТНАЯ  БИБЛИОТЕКА

АВТОРЕФЕРАТЫ КАНДИДАТСКИХ, ДОКТОРСКИХ ДИССЕРТАЦИЙ

<< ГЛАВНАЯ
АГРОИНЖЕНЕРИЯ
АСТРОНОМИЯ
БЕЗОПАСНОСТЬ
БИОЛОГИЯ
ЗЕМЛЯ
ИНФОРМАТИКА
ИСКУССТВОВЕДЕНИЕ
ИСТОРИЯ
КУЛЬТУРОЛОГИЯ
МАШИНОСТРОЕНИЕ
МЕДИЦИНА
МЕТАЛЛУРГИЯ
МЕХАНИКА
ПЕДАГОГИКА
ПОЛИТИКА
ПРИБОРОСТРОЕНИЕ
ПРОДОВОЛЬСТВИЕ
ПСИХОЛОГИЯ
РАДИОТЕХНИКА
СЕЛЬСКОЕ ХОЗЯЙСТВО
СОЦИОЛОГИЯ
СТРОИТЕЛЬСТВО
ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ
ТРАНСПОРТ
ФАРМАЦЕВТИКА
ФИЗИКА
ФИЗИОЛОГИЯ
ФИЛОЛОГИЯ
ФИЛОСОФИЯ
ХИМИЯ
ЭКОНОМИКА
ЭЛЕКТРОТЕХНИКА
ЭНЕРГЕТИКА
ЮРИСПРУДЕНЦИЯ
ЯЗЫКОЗНАНИЕ
РАЗНОЕ
КОНТАКТЫ

Технологии и технические средства электрообогрева на основе композиционных электрообогревателей в животноводстве

На правах рукописи

Марсов Василий Юрьевич ТЕХНОЛОГИИ И ТЕХНИЧЕСКИЕ СРЕДСТВА ЭЛЕКТРООБОГРЕВА НА ОСНОВЕ КОМПОЗИЦИОННЫХ ЭЛЕКТРООБОГРЕВАТЕЛЕЙ В ЖИВОТНОВОДСТВЕ Специальность 05.20.02 – Электротехнологии и электрооборудование в сельском хозяйстве

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Барнаул–2006

Работа выполнена в Алтайском государственном техническом университете им И.И. Ползунова Научный руководитель – доктор технических наук, про фессор Т.М. Халина Официальные оппоненты – доктор технических наук, про фессор А.А. Сошников;

кандидат технических наук, до цент Ю.А. Меновщиков Ведущая организация – ФГОУ ВПО «Алтайский государственный аграрный университет»

Защита состоится «21» декабря 2006 г. в 15 00 на заседании дис сертационного совета Д 212.004.02 в Алтайском государственном техническом университете им. И.И. Ползунова по адресу: 656038, г.

Барнаул, пр. Ленина, 46, E-mail: temf@yandex.ru, тел./факс (3852) 36 84-

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Алтайского государственного технического университета им. И.И. Ползунова

Автореферат разослан «20» ноября 2006 г.

Ученый секретарь диссертационного совета к.т.н., профессор Порошенко А.Г.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. В результате анализа тенденций развития агро промышленного комплекса России можно констатировать наметившийся спад производства в животноводстве, растениеводстве, перерабатывающей промышленности и отметить, что рост энергоматериальных затрат на про изводство продукции опережает темпы ее прироста. Увеличение выпуска сельскохозяйственной продукции, обеспечение ее конкурентоспособности на мировом рынке связано со снижением весового коэффициента тепловой и электрической энергии в себестоимости продукции, который в настоящее время достигает 40 – 60 % от общей себестоимости и при этом наблюдает ся устойчивая тенденция к росту данного показателя.

Перевод экономики на энергосберегающий путь развития в соответ ствии с федеральной программой Правительства РФ «Энергосбережение в России на 1998 – 2005 гг.», региональными и отраслевыми программами, в частности, «Энергосбережение в АПК на 2001 – 2006 гг.» предусматривает снижение энергоемкости внутреннего валового продукта, разработку энер гоэффективных технологий и технических средств, обеспечивающих наи больший экономический, экологический и социальный эффект при мини мальных затратах.

Системно-аналитическая оценка низкотемпературного поверхностно распределенного электрообогрева для осуществления энергосбережения в агропромышленном производстве, направленного на увеличение продук тивности сельского хозяйства, раскрывает нерешенную проблемную си туацию повышения валовой продуктивности при снижении энергоматери альных затрат в агропромышленном производстве и приводит к постановке народнохозяйственной проблемы – интенсификации сельского хозяйства при снижении энергоматериальных затрат.

Актуальность решения этой проблемы связана не только с обоснова нием и разработкой энергоэкономичных, экологически безопасных техно логий, технологических приемов и технических средств поверхностно распределенного электрообогрева, но и с созданием систем обогрева на их основе для различных отраслей агропромышленного комплекса (АПК): на польного обогрева молодняка животных и птицы, локального обогрева по ла небольших вспомогательных помещений, обогрева водоводов и поилок для животных, шнекового подогрева зерна. Это предопределило постанов ку научных задач, решению которых посвящена диссертационная работа.

Работа выполнялась в соответствии с планами важнейших научно исследовательских работ: федеральной целевой программой «Социальное развитие села до 2010 года» и краевой программой научных исследований и инновационных проектов на 2005 – 2008 гг. (раздел «Разработка и созда ние промышленного образца низкотемпературных композиционных обог ревателей для АПК, промышленности и ЖКХ»).

Целью работы является снижение энергетических и материальных затрат в производственных процессах животноводческих комплексов за счет применения энергоэффективных и экологически безопасных техноло гий и технических средств поверхностно-распределенного обогрева на ос нове композиционных электрообогревателей (КЭ).

Для достижения поставленной цели необходимо решить следующие задачи:

1. Провести анализ эффективности технологий и технических средств локального электрообогрева с учетом обеспечения требований температурно-влажностного режима и определить основные направления повышения энергоэффективности и экологической безопасности компози ционных электрообогревателей.

2. Сформулировать основные требования к системам поверхностно распределенного электрообогрева на основе пластинчатых обогревателей и обогревателей цилиндрической формы, учитывающих специфику сельско хозяйственного производства.

3. Разработать математическую модель функционирования компози ционного электрообогревателя, учитывающую энергетические потоки жи вотноводческого помещения, и установить зависимости между факторами энергоэффективности, режимами работы композиционного электрообогре вателя и его конструктивными параметрами и ингредиентами композиции электропроводного слоя.

4. Разработать методы расчета электрофизических и конструктивных параметров композиционного электрообогревателя с учетом условий теп лообмена, обеспечивающие работу КЭ в режимах самостабилизации тем пературы и ее саморегулирования.



5. Провести экспериментальные исследования по обоснованию ра циональных энергетических режимов КЭ и определить электро -, теплофи зические и конструктивные параметры технических средств, их обеспечи вающих.

6. Провести оценку эффективности разработанных технологий и тех нических средств электрообогрева в сельскохозяйственном производстве.

Объект исследования. Энергоэффективные процессы поверхностно распределенного электрообогрева на основе технических средств из ком позиционных материалов в технологических процессах животноводческих комплексов.

Предмет исследования. Обоснование и разработка технологий и технических средств электрообогрева на основе бутилкаучука со свойст вами самостабилизации и саморегулирования температуры на поверхно сти, обеспечивающих снижение энергоматериальных затрат и повышаю щих сохранность и качество животноводческой продукции.

Методы исследования. Для решения поставленных задач использо вались методы математического и физического моделирования, методы электрофизических измерений, неразрушающего контроля: томографиче ские и тепловизионные;

методы математической статистики при обработке результатов.

Научная новизна. Решение вышеизложенных задач определило на учную новизну выполненной работы:

- обосновано направление повышения энергоэффективности техно логических процессов в агропромышленном производстве путем использо вания экономически эффективных, экологически чистых способов поверх ностно-распределенного электрообогрева на основе электрообогревателей из композиционных материалов заданного состава и необходимых типо размеров;

- разработана математическая модель функционирования компози ционного электрообогревателя с учетом энергетических потоков животно водческого помещения и установлена взаимосвязь основных факторов, влияющих на энергоэффективность работы композиционного электрообог ревателя;

- -разработана технология формирования заданных свойств компо зиционного электрообогревателя, позволяющая обеспечить эффект само стабилизации и саморегулирования температуры на поверхности;

- экспериментально установлены электрофизические характеристи ки технических средств обогрева из композиционных материалов и обос нована их связь с теплофизическими параметрами;

- разработан алгоритм направленного регулирования параметров композиционного электрообогревателя с учетом конкретных условий сель скохозяйственного производства.

Практическая ценность. На основе учета фактических энергетиче ских потоков животноводческих помещений обоснованы требования к их температурно-влажностному режиму. Разработанная методика определе ния энергетических потоков с использованием поверхностно распределенного электрообогревателя позволяет установить аналитиче скую зависимость между электрофизическими и конструктивными пара метрами композиционного электрообогревателя и рассчитать их.

Предложенные научно-методические и проектно-технологические рекомендации положены в основу проектирования и создания энергоэф фективных установок электрообогрева заданных форм и размеров, удовле творяющих требованиям агропромышленного производства.

Разработанная система напольного обогрева для молодняка животных обладает надежностью (наработка на отказ - не менее 30 тыс. часов), эко логической безопасностью, позволяет снизить энергоматериальные затра ты по сравнению с традиционными вариантами обогрева от 20 до 35%.

Реализация и внедрение результатов работы. Разработанные в дис сертации методы, модели энергоэффетивных технологий и технических средств на основе КЭ были использованы в Региональном центре ресур сосбережения Томского политехнического университета, научном центре электроэнергосбережения института топливно-энергетических ресурсов Алтайского государственного технического университета (АлтГТУ), в проблемной лаборатории Института электрофизики Уральского отделения РАН, Алтайском межрегиональном управлении по технологическому и экологическому надзору РОСТЕХНАДЗОРА.

Результаты теоретических исследований и расчетов в совокупности с экспериментальными испытаниями использованы при разработке техниче ских условий (ТУ) и изготовлении опытно – промышленной партии на ОАО «Восток-Латекс» (г. Барнаул), объемом 1,3 тыс. шт.

Результаты работы внедрены на предприятиях АПК Алтайского края, в том числе: в АКГУП «ПТФ Молодежная», ООО «Алтай-Известь»,а также в ООО «Строительное управление Алтайский моторный завод». Научно технические разработки и материалы расчетов приняты для практического использования Главным управлением сельского хозяйства и продовольст вия администрации Алтайского края.

Основные положения и результаты диссертационной работы исполь зуются в учебном процессе при изучении дисциплин «Электротехнологи ческие установки сельскохозяйственного производства», «Материаловеде ние и технология конструкционных материалов», а также в курсовом и ди пломном проектировании в Алтайском государственном техническом и Томском политехническом университетах.

Основные положения, выносимые на защиту:

1. Метод энергоэффективного, экологически безопасного поверхно стно-распределенного локального электрообогрева на основе самостабили зированных и саморегулируемых композиционных электрообогревателей из бутилкаучука, отвечающий требованиям сельскохозяйственного произ водства.

2. Теоретические положения по определению и обоснованию пара метров и условий функционирования композиционных электрообогревате лей различных типоразмеров и форм, учитывающие энергетические потоки животноводческого помещения.

3. Комплекс экспериментальных исследований по определению элек тро-, теплофизических характеристик и показателей однородности струк туры в зависимости от ингредиентов композиции и технологических ре жимов изготовления для обеспечения заданных свойств технических средств из композиционных материалов.

Апробация работы. Материалы диссертации доложены и обсуждены на 4 международных, 3 всероссийских и других научных (научно технических) симпозиумах, совещаниях и конференциях. Основными из них являются: 5-е, 6-е, 9-е всероссийские совещания «Энергосбережение и энергетическая безопасность регионов России» (г. Томск, 2001, 2002, гг.);

международная научно-техническая конференция «Электроэнергети ка, электротехнические системы и комплексы» (г. Томск, 2003 г.);

2-я и 3-я международные конференции «Technical & Physical Problems in Power En gineering» (Иран, г. Тебриз, 2004 г., Турция, г. Анкара, 2006г.);

междуна родная научно-техническая конференция «Энергетика и будущее цивили зации» (г. Томск, 2004 г.), а также на научно-технических семинарах НИХТИ, ЗАО ИЦ «Планета» (г. Москва 20012006 г.), Института физики НАН Азербайджана (г. Баку, 20022006 гг.), кафедре «Теория электромаг нитного поля и электроэнергосбережение» АлтГТУ (г. Барнаул, гг.).

Разработанные экспериментальные и промышленные образцы изде лий экспонировались и были отмечены на следующих выставках и ярмар ках: ВВЦ, павильон Электрификация;

3-я всероссийская выставка «Энер госбережение в регионах России», Москва, 2001 г. (диплом);

7-я специали зированная выставка-ярмарка «Строительство. Благоустройство. Интерь ер», Барнаул, 2001 г.(диплом);

выставка-конгресс «Энергосбережение», Томск, 2002 г. (диплом).

Публикации. Результаты исследований опубликованы в 19 печатных работах, в том числе в 2-х патентах, и научно-методической и практиче ской рекомендации.

Структура и объем работы. Диссертационная работа состоит из вве дения, четырех глав, заключения и основных выводов по диссертации, списка литературы, включающего 131 наименование, и приложений. Дис сертационная работа изложена на 137 страницах.





ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность решаемых в диссертационной работе научно-технических задач, дана общая характеристика работы, сформулированы цель и задачи исследования, показана научная новизна, практическая ценность полученных результатов, сформулированы основ ные положения диссертации, выносимые на защиту.

В первой главе выполнен критический анализ состояния и развития локального низкотемпературного электрообогрева в животноводческих хо зяйствах АПК. Основоположниками современных теоретических, методи ческих, экспериментальных и эксплуатационных направлений применения локального обогрева на предприятиях АПК являются: Л.С. Герасимович, В.Н. Расстригин, С.А. Растимешин, И.Ф. Кудрявцев и другие. Значитель ный вклад в изучение температурно-влажностных режимов, разработку теоретических основ и практических рекомендаций по выбору рациональ ных параметров микроклимата животноводческих помещений внесли уче ные ВИЭСХа, БИМЭСХа, СибИМЭ Ю.Н. Пчелкин, А.В. Демин, В.Н. Де лягин, Ю.А. Меновщиков и другие.

Для определения целесообразности использования напольного элек трообогрева необходимо знать нормы расхода электроэнергии, а также нормы содержания животных. Известные нормативные показатели темпе ратуры, влажности и скорости движения воздуха, содержания газов в сви нарниках разного назначения позволяют проводить теплоэлектрические расчеты и определять параметры системы регулирования микроклимата заданных объектов и как части этой системы, технических средств наполь ного электрообогрева.

Поскольку электрическая энергия, особенно в современных рыноч ных условиях, является самым дорогим энергоносителем, использовать ее необходимо в комбинированных, смешанных схемах теплоснабжения с энергоэффективным сочетанием огневого и электрического, централизо ванного и локального обогрева. Применение комбинированного обогрева позволяет до 40% уменьшить расход тепловой энергии на поддержание требуемой температуры в помещениях, в том числе до 20-25% – за счет допустимого зоотехническими нормами снижения технологической темпе ратуры и до 15-20% – за счет дополнительного локального электрообогре ва. Установлено, что наибольший эффект от местного электрообогрева мо лодняка животных достигается сочетанием обогрева сверху (электрические лампы, инфракрасные излучатели) и снизу – напольными электрообогрева телями.

Несовершенство традиционных способов локального обогрева предо пределило широкое использование различных конструкций на основе ком позиционных электропроводящих материалов.

Ведущими фирмами и организациями – патентообладателями в об ласти электропроводящих материалов и электрообогревателей на их осно ве являются: TDK Electronics Co. Ltd (Германия), Sunbeam Crop (Франция), Raychem, Thermon (США), HeatTrace (Великобритания), Isopad (Голлан дия), Alcatel (Норвегия, Франция), БИМЭСХ (Белоруссия), ВНИИЭТО, СибИМЭ, АлтГТУ (Россия). К основным недостаткам изделий вышепере численных фирм можно отнести: недостаточно высокое сопротивление изоляции (20 МОм), незначительные влаго- и химостойкость, достаточно большой ток утечки. Эти показатели имеют место у изделий либо в соче тании, либо в единичном случае, но так или иначе эти обстоятельства су жают области применения композиционных электрообогревателей.

Анализ исследований в области технологий и технических средств локального обогрева позволил сформулировать требования, предъявляе мые к ним в условиях сельскохозяйственного производства:

- обеспечение равномерности распределения и необходимых парамет ров температурного поля на поверхности электрообогревателя;

- выполнение условий электро, – пожаробезопасности, надежности, влаго- и химостойкости в агрессивной среде, экологической чистоты;

- обеспечение теплостойкости, высоких диэлектрических показателей, теплоаккумулирующих свойств, значительной наработки на отказ;

- обеспечение надежности системы управления мощностью электро обогрева и выполнение условий саморегулирования и самостабилизации температуры;

- энергоэффективность и экономическую целесообразность приме няемых технических средств электрообогрева.

Проведенный в данной главе анализ позволил сформулировать алго ритм решения задачи в области энергосбережения в животноводческом помещении с использованием технических средств локального обогрева на основе КЭ.

Вторая глава посвящена методике энергетического расчета свинар ника - маточника с использованием в качестве локального обогрева компо зиционного электрообогревателя на основе бутилкаучука.

Известно, что микроклимат помещений зависит от теплоизоляции здания, количества и возраста животных, кратности воздухообмена и тем пературы наружного воздуха. Теплоэлектрический расчет выполняется на основании уравнения теплового баланса помещения:

Q + Qк + Qж – (Qогр. + Qв + Qи) = 0, (1) где Q – тепло, передаваемое помещению обогреваемыми участками пола, здесь и далее тепловая мощность выражена в кВт;

Qк – тепло, пере даваемое воздуху помещения от электрокалориферов;

Qж – тепло, выде ляемое животными;

Qогр – потери тепла через ограждения помещения;

Qв – расход тепла на подогрев вентиляционного воздуха;

Qи – расход тепла на испарение влаги в помещении, расход на инфильтрацию.

Общая теплоотдача обогреваемого пола Q равна сумме теплоотдач в воздух помещения Qп и в конструкцию основания пола, на котором распо ложен многоэлектродный композиционный электрообогреватель (МКЭ), Qосн:

Q=Qп+Qосн (2) Теплоотдача пола в воздух помещения определяется:

Qп = пв · Fп (tп - tв)10-3, (3) где пв – коэффициент теплоотдачи поверхности обогреваемого пола в воздух, Вт/(м2·°С);

Fп – площадь обогреваемых участков пола, м2;

tп – температура поверхности пола, °С;

tв – температура воздуха помещения, °С;

tп - tв =t;

пв = к + и, где к – коэффициент теплоотдачи пола конвекцией;

и – коэффици ент теплоотдачи излучением.

Для горизонтальной поверхности, обращенной вверх:

K = 2,154 t ;

и = В · С, T1 4 T2 4 где В – температурный фактор, B =, 100 100 T где T1 – абсолютная температура нагретой поверхности, К;

Т2 – абсо лютная температура внутреннего воздуха помещения, K;

С – коэффициент лучеиспускания, определяемый, как произведение коэффициента черноты и коэффициента лучеиспускания Со для абсолютно черного тела, равного 4,9;

С = · С0.

Степень черноты зависит от материала, качества обработки его по верхности и температуры тела. В практических расчетах принимаем = 0,92, тогда: С = 0,92 · 4,9 = 4,5.

В условиях установившегося теплообмена температура МКЭ с тече нием времени не изменяется. Вследствие этого, тепло, которое отдает электрообогреватель в сторону пола, остается постоянным:

t tB tэ tn и (4) q= q= n, Rn R nB где q – плотность теплового потока, Вт/м2;

tэ – температура компози ционного электрообогревателя, °С;

Rn – полное термическое сопротивле м 2 °С ;

R n = 1 ;

Rпв – полное термическое со ние конструкции пола, n Вт противление теплоотдачи поверхности пола в воздух, R пв =.

б пв Приравняв правые части уравнений (4), определим необходимую температуру композиционного электрообогревателя:

tэ = tn + пв Rn (tn – tB).

Тепло, сообщаемое вентиляторному воздуху в электрокалорифере :

Qк = (n·в·с·V·(tк – tн)·10-6)/3,6;

(5) где n – кратность воздухообмена. Для свиноводческих помещений n=5, ч-1;

в – плотность воздуха, 1,29 кг/м3;

V – объем помещения, м3;

tк – температура воздуха в калорифере, °С;

tн – температура наружного возду ха.

После ряда преобразований формулу (5) можно представить в сле дующем виде:

Qк = 0,36n·V(tк – tн)·10-3. (6) Тепло, выделяемое животными в воздух помещения:

Qж = т · Sж (tж – tв) ·10-3, (7) где т =3,15 4,72 – обобщенный коэффициент теплоотдачи конвек цией и излучением, Вт/(м·°С);

Sж – площадь поверхности тела животного, м2;

Sж = K 3 m 2, где К = 9,02 – поправочный коэффициент;

tж – температура тела животного, °С, tв – температура воздуха внутри помещения, °С;

m – масса животного, кг.

Потери тепла через ограждения помещения:

Qогр = V·Ki·Si(tв – tн)·10-3, (8) где Ki, Si – коэффициенты теплопередачи и площади элементов кон струкции помещения: стен, окон, дверей, потолка и пола соответственно.

Расход тепла на подогрев вентиляционного воздуха с учетом форму лы (5):

Qв = 0,36n·V(tв - tн) · 10-3. (9) Расход тепла на испарение влаги в помещении принимаем:

Q и 0,15(Q п + Q ж ) 10 3. (10) Для дальнейшего определения полного количества тепла, выделяемо го МКЭ, найдем теплоотдачу обогреваемого пола в основание конструк ции.

Удельный тепловой поток в сторону слоев конструкции, лежащих t t ниже композиционных электрообогревателей, равен: q низ = э осн, (11) Rниз где tосн – температура основания пола;

Rниз – сопротивление теплоот дач слоев конструкции, лежащих ниже МКЭ: R низ = 1 (12), Уб низ где низ – сумма коэффициентов теплоотдачи слоев конструкции ос нования пола, Вт/(м2·°С).

Теплоотдача в основание пола: Qосн = qниз · Fп·10-3. (13) Общую теплоотдачу обогреваемого пола Q с учетом формул (2), (3) и (12) находим следующим образом: Q = б (t t ) + t э t осн F 10 3. (14) пв n B n R низ Определив количество тепла Q, передаваемое обогреваемым полом в помещение, и подставив это значение в формулу (1), можно из уравнения теплового баланса определить, какое количество тепла необходимо полу чить от других источников тепла, чтобы сбалансировать выделяемое и те ряемое тепло в помещении.

Многоэлектродные композиционные электрообогреватели представ ляют собой сложную систему, преобразующую в соответствии с электро-, теплофизическими параметрами МКЭ электрическую энергию в тепловую и обеспечивающую заданную температуру на поверхности электрообогре вателя.

Уравнение теплового баланса композиционного электрообогревателя с учетом формулы (14) может быть представлено в следующем виде:

t t Q = б пв (t п t в ) + э осн Fп = P = U 2 K э г, (15) R низ где –удельная проводимость композиционного материала;

Р – актив ная мощность МКЭ;

KЭ – коэффициент электропроводности МКЭ, имею щий размерность длины, при этом K э = G э /, где Gэ – электрическая проводимость МКЭ, определяемая точными и приближенными методами.

Для того, чтобы выполнить расчет этих параметров применительно к системе электродов, расположенных в электропроводном композиционном материале, рассмотрим систему локального поверхностно-распределенного обогрева (рисунок 1).

Решение задачи выполнено методом непосредственного определения напряженности электрического поля в сочетании с методом конформных преобразований. Этот метод основан на введении вспомогательной функ ции (x,y), выражающей величину угла, образуемого вектором напряжен ности плоскопараллельного поля в какой-либо точке рассматриваемой об ласти с одной из осей декартовой системы координат. Функция является гармонической, удовлетворяющей двухмерному уравнению Лапласа и гра ничным условиям первого рода.

L t 2h L B H d a 2l d Рисунок 1 – Система локального поверхностно-распределенного электро обогрева, где 1 – электрообогреватель МКЭ;

2 – изоляционный слой;

3 – электропроводящий слой;

4 – электроды;

5 – токоподводы;

6 – деревянное покрытие;

7 – основание пола;

8 – заземляющая металлическая сетка;

B, L, H, h,, d1, d2, t, а – геометрические размеры МКЭ Известны решения общих задач, касающихся точного и приближен ного расчета электрической проводимости композиционного электрообог ревателя, но без учета реальных условий теплоотвода, максимально при ближенных к сельскохозяйственному производству. Поэтому определение электрофизических характеристик МКЭ в соответствии с требованиями температурно-влажностного режима при локальном обогреве в свинарни ках-маточниках должно быть непосредственно связано с расчетом конст руктивных параметров электрообогревателя и условиями теплопередачи, при этом электрообогреватель должен обеспечивать саморегулирование мощности для наиболее энергоэффективного способа обогрева.

Для точного определения Gэ на основе анализа структуры электриче ского поля в проводящей квазиоднородной среде полимерного материала воспользуемся расчетной плоскопараллельной моделью (рисунок 2).

Следует отметить, что высокая точность расчета безразмерной элек трической проводимости достигается при отношениях длины к толщине электропроводного слоя 2l/2h = l/h 5, поэтому, в связи с небольшой тол щиной электрообогревателя для расчета проводимости протяженных мно гоэлектродных электрообогревателей необходимо применять следующую формулу:

G n г = (n 1) G 2 г, (16) где G2/ - безразмерная проводимость, отнесенная на единицу длины электрода, между двумя трехэлектродными системами, выделенной секции А (рисунок 2), а G n г - безразмерная проводимость многоэлектродной системы с количеством электродов n (n – принимается в соответствии с геометрическими размерами рассчитываемого электрообогревателя и вы бирается из ряда 3, 5, 9, 17, 33 и т.д.).

С целью определения рациональных вариантов конструкции много электродного гибкого электрообогревателя в соответствии с разработанной A H G2/ L a) а) jy jy Z n n n структивных параметров: l/h;

2n/3a;

(3a+2n)/h.

2h x d d a a a 2 б) в) Рисунок 2 – Схема многоэлектродного обогревателя;

а – принципиальная схема с организацией сис тем электродов, б) – расчетная модель в плоскости Z, в) – система в отображенной плоскости, 1-6 – электроды, 7 – электропроводный композиционный материал;

а – ширина электрода, n – расстояние между электродами проводимость секции МКЭ G2/ для различных отношений основных кон вающих ее систем уравнений, была рассчитана безразмерная электрическая математической моделью и с помощью программной реализации, описы Результаты расчета электрической проводимости для наиболее часто используемых на практике геометрических размеров МКЭ приведены в таблице 1.

Таблица Значения G2/ при (3а+2n)/h, равном 2n/3a l/h 0,3 0,6 0, 5 0.1832980147246403 0.2021790697903561 0. 4 0.2244368422851616 0.2534140959743095 0. 5 0.1809448028337144 0.2041733225545527 0. 0, 4 0.2244296046986885 0.2534138517328823 0. 5 0.1809568089096592 0.2025604151321579 0. 0, 4 0.2244274633474604 0.2534135087415289 0. С учетом параллельного соединения секций расчетной многоэлек тродной системы и соблюдения требуемого значения мощности конструи руемого электрообогревателя при распространении результатов расчета на систему со значительным расстоянием между электродами и отношением l/h 100 следует снизить расчетное напряжение в (n-1) раз.

С помощью данной математической модели произведен расчет элек трофизических характеристик электрообогревателя, который имеет сле дующие заданные конструктивные параметры: толщина электропроводно го слоя 2h=9,5 мм;

расстояние между электродами в системе электродов стремится к нулю;

количество систем электродов n = 9;

2 l =0,38 м;

L =0,45 м;

мощность одной секции электрообогревателя-5 Вт;

напряжение питания-27,5 В.

В результате расчета получены следующие характеристики:

G2/ = 0.2039210854737886 при l/h= 5, 2n/3a = 0 и (3а+2n)/h = 0,631579;

v = 1/ = 13,87937 Омм.

В результате произведенных расчетов по предложенной математиче ской модели выявлена возможность создания и даны рекомендации по раз работке конструкции электрообогревателей с многоэлектродными систе мами, работающими на безопасном для биологических организмов напря жении 36 В.

Приближенное решение удельной проводимости КМ находится из уравнения:

t э t осн.

hL б пв (t п t в ) + =г F U l(1 + a/l 0,88h/l ) (17) R низ В третьей главе приведены результаты экспериментальные исследо ваний, которые включали: измерение электро-, теплофизических характе ристик электрообогревателей различных типоразмеров из электропровод ного КМ на основе бутилкаучука с техническим углеродом (ТУ) промыш ленных марок П-245, П-234, П-324, П-514 различных концентраций и ана лиз внутренней структуры КЭ методом рентгеновской компьютерной то мографии.

По результатам электрофизических исследований установлены ос новные принципы реализации технологий поверхностно-распределенного электрообогрева как со самостабилизацией температуры на поверхности композиционного электрообогревателя, так и с эффектом саморегулирова ния, включающие определение интервала температур, конструктивных па раметров, рецептуры композиции проводящей фазы полимерного материа ла, технологических параметров изготовления.

Электрофизические характеристики исследовались на электрообогре вателях – образцах: пластинчатых, размерами 210х135х15 мм, 480х420х мм, 1000х600х15 мм и цилиндрических, размером 200х24х10 мм. Резуль таты исследований приведены на рисунках 37. Первоначально исследова лись вольтамперные характеристики МКЭ. Измерения сопротивлений про водились по условиям ГОСТ 20214-74. Для уменьшения разогрева иссле дуемых образцов при прохождении через них электрического тока измере ния проводились в течение, не более 5с.

I=f(U) I, мА U, В 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 Образец с ТУ П-324 (52,5 м.ч.) Образец с ТУ П-324 (52,5 м.ч.) Образец с ТУ П-234 (52,5 м.ч.)П Образец с ТУ П-234 (42,5 м.ч.) Образец с ТУ П-324 (52,5 м.ч.)П Образец с ТУ П-234 (42,5 м.ч.) Образец с ТУ П-324 (52,5 м.ч.) Образец с ТУ П-234 (42,5 м.ч.)П Образец с ТУ П-234 (42,5 м.ч.)П Образец с ТУ П-324 (48 м.ч.)П Образец с ТУ П-324 (52,5 м.ч.) Образец с ТУ П-514 (45,5 м.ч.) Образец с ТУ П-324 (43,5 м.ч.) Образец с ТУ П-514 (45,5 м.ч.) Образец с ТУ П-234 (52,5 м.ч.) Образец с ТУ П-234 (52,5 м.ч.) Образец с ТУ П-234 (42,5 м.ч.) Образец с ТУ П-514 (52,5 м.ч.) Образец с ТУ П-324 (43,5 м.ч.) Образец с ТУ П-324 (43,5 м.ч.) Образец с ТУ П-234 (42,5 м.ч.) Образец с ТУ П-324 (48 м.ч.)П Образец с ТУ П-324 (52,5 м.ч.) Рисунок 3 – Вольтамперные характеристики МКЭ с различными мар ками ТУ и его концентрацией в проводящей фазе Для образцов из проводящих полимерных материалов вольтамперная зависимость носит сложный характер, который определяется маркой и концентрацией электропроводящего наполнителя, степенью его дисперст ности и структурности, распределением в полимерной матрице, темпера турой и рядом других факторов технологического характера.

Исследование вольтамперных характеристик полимерных материалов на основе бутилкаучука, содержащих разные концентрации технического углерода и выход резинового листа из каландра, показало, что они имеют линейный характер, т.е. электрическое сопротивление выбранных компо зиций постоянно. Перенос заряда осуществляется по цепочкам, состоящим из частиц проводящего наполнителя между которыми имеется непосредст венный контакт.

Наиболее стабильные характеристики имеют образцы с ТУ П-234, концентрацией 42,5 м.ч., а также образцы с ТУ П–324, концентрацией 52, м.ч.

Измерения RU-характеристик МКЭ показали, что уменьшение удель ного объемного сопротивления с увеличением напряжения приблизительно до 100 В наблюдается практически у всех образцов, исключение составля ют образцы с ТУ П-234, концентрацией 52,5м.ч.. Неомическое поведение композиций объясняется туннельным механизмом переноса заряда через прослойку полимера между контактирующими частицами ТУ.

Стабильность сопротивления и температуры электрообогревателя по сле выхода на рабочей режим позволяет установить рецептуру проводящей фазы (рисунки 4, 5).

Образец с Т П У -514 (45,5м.ч.) v, Ом•м v=f(t) Образец с Т П У -324 (43,5м.ч.) Образец с Т П У -514 (45,5м.ч.) 35 Образец с Т П У -324 (52,5м.ч.) Образец с Т П У -324 (52,5м.ч) Образец с Т П У -234 (42,5м.ч.) 25 Образец с Т П У -324 (43,5м.ч.) Образец с Т П У -324 (48м.ч.) 20 Образец с Т П У -234 (42,5м.ч.) Образец с Т П У -324 (52,5 м.ч.) Образец с Т П У -324 (52,5м.ч.) П 10 Образец с Т П У -234 (42,5м.ч.) Образец с Т П У -234 (42,5 м.ч.) Образец с Т П У -234 (52,5 м.ч.)П t,мин Образец с Т П У -234 (52,5 м.ч.) 1 3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23 25 27 Рисунок 4 – Зависимость удельного объемного сопротивления МКЭ- от времени при выходе на рабочий режим T=f(t) T,C 55 Т1 внутри 50 Т2 снаружи t,мин Рисунок 5 – Зависимость температуры на поверхности МКЭ-2 от вре мени при выходе на рабочий режим Для исследования зависимости удельного объемного сопротивления электропроводного слоя от изменения температуры были выбраны две пар тии КЭ из высоконаполненных (4152,5 м.ч. ТУ) и слабонаполненных (3035 м.ч. ТУ) бутилкаучуков. Измерения проводились при температуре окружающей среды 1820 0С, образец располагали на деревянном основа нии, на электрообогреватель подавалось напряжение 220 В частотой 50 Гц, через каждые пять минут в течение первого часа и через каждые десять в течение второго измерялись напряжение, ток КЭ и температура на его по верхности. Измерения проводились в течение 2 часов. Результаты пред ставлены на рисунке 6.

V Oм*м, Т, 0С 19 20,5 22 23,5 25 26,5 28 29,5 31 32,5 34 35,5 37 38,5 Рисунок 6 – Зависимости удельного объемного сопротивления первой партии образцов МКЭ от температуры Для приведенных зависимостей характерно что, в первое время идет увеличение удельного сопротивления, затем оно стабилизируется или не значительно меняется для первой партии образцов, что характеризуется положительным температурным коэффициентом. Установлено, что харак тер зависимости v = f (T ) аналогичен для образцов всей партии, среднее отклонение составило ±7% от измеряемой величины. Полученные характе ристики подтверждают возможность работы МКЭ в режиме самостабили зации температуры на поверхности.

У второй партии образцов после достижения определенной темпера туры наблюдается снижение удельных сопротивлений (рисунок 7), что ха рактеризуется отрицательным температурным коэффициентом. Характер приведенных зависимостей свидетельствует о преобладании связей поли мер - проводящий наполнитель в резистивной фазе КМ, что характерно для полупроводниковых материалов и делает возможным работу МКЭ в режи ме саморегулирования. В данном случае рецептура композиции в отличие от высоконаполненных полимеров содержит: 30-35 м.ч. ТУ, уменьшенное количество жирных органических кислот, например, стеариновой кислоты (до 2,5 м.ч.);

вследствие этого при технологии изготовления следует уве личить время смешения до 9 мин., температуру вулканизации снизить до 1650С при давлении 11 МПа, время вулканизации - 30 мин., температуру выгрузки смеси довести до 1800С. Таким образом, направленным измене нием ингредиентов композиции и регулированием технологического рег ламента изготовления получим МКЭ, обеспечивающие работу в режиме саморегулирования. При работе в этом режиме в отдельных случаях необ ходимо устанавливать терморегулирующие устройства.

14 v, Ом•м 13 Ряд Ряд Ряд 11 Ряд Ряд Т,0С 14,5 17,5 20,5 23,5 26,5 29,5 32,5 35,5 38,5 41,5 44, Рисунок 7- Зависимости удельного объемного сопротивления второй партии образцов МКЭ от температуры Испытания на соответствие МКЭ на основе бутилкаучука основным требования ГОСТ Р МЭК 335-1-94 «Безопасность бытовых и аналогичных электрических приборов. Общие требования и методы испытания» показа ли, что ток утечки не превысил значения 0,0025мА., а напряжение пробоя изоляции композиционного электрообогревателя составило 9 кВ, что соот ветствует требованиям.

В настоящее время необходимость внедрения энергосберегающих технологий и технических средств электрообогрева в животноводческом комплексе потребовала определения и соблюдения необходимых показате лей температурно-влажностных режимов конкретных объектов. Вследст вие этого МКЭ различных типоразмеров и форм были испытаны на влаго стойкость по ГОСТ 14254-96: «Степени защиты, обеспечиваемые оболоч ками, и к воздействию влажности окружающей среды». Непосредственно после соответствующей обработки электрообогреватель выдержал испыта ние на электрическую прочность изоляции. При испытании на влагостой кость проводилось кратковременное погружение МКЭ в воду на глубину 15 см. длительностью 30 мин. Непосредственно после такой обработки электрообогреватель выдерживал испытательное напряжение в течение мин.

МКЭ при использовании в условиях животноводческих помещений должны быть устойчивы к влажности, которая может иметь место при нормальных условиях, для этого они были испытаны в камере влажности 48 часов при влажности (93±3)% и температуре (20-30)0С. Сразу после та кой обработки ток утечки не превысил 0,001мА0,25мА (нормативно до пустимое значение (н.д.);

изоляция выдержала в течение 1 мин. испыта тельное напряжение 3750В, приложенное между токоведущими и доступ ными частями, которые отделены от токоведущих частей усиленной изо ляцией, пробой отсутствовал.

Проверка электрической прочности изоляции в холодном состоянии при повышенной влажности показала: сопротивление изоляции МКЭ при напряжении постоянного тока 1000В составило 100МОм2 МОм (н.д.);

изоляция выдержала без пробоя или поверхностного разряда в течение мин. испытательное напряжение 3750В, пробой отсутствовал.

Ток утечки на поверхности МКЭ в холодном состоянии и при рабочей температуре после испытания на влагонепроницаемость составил 0, мА0,25 мА (н.д.).

Второй раздел главы посвящен исследованию композиционных элек трообогревателей пластинчатого типа методами неразрушающего контро ля. В разделе решены задачи: анализа симметричности размещения рези стивного слоя по толщине и по плоскости электрообогревателя;

оценки степени взаимного проникновения электроизоляционного и резистивного слоев;

сравнения плотностей материалов до и после нагрева;

сопоставле ния результатов томографического и тепловизионного исследований.

Выбор компьютерной томографии в качестве метода исследования был сделан в виду того, что: метод позволяет быстро получить необходи мое количество изображений любых срезов исследуемых образцов с необ ходимой разрешающей способностью и является состоятельным при ис следовании структуры рассматриваемых композиционных электрообогре вателей, так как высокая чувствительность компьютерных томографов по зволяет отдифференцировать различные слои с разницей по плотности в 1%. Измерения плотности материалов слоев электрообогревателя, произ веденные с помощью измерения массы образца и объема вытесненной во ды с поправкой на температуру воды, показали, что разница между плот ностями слоев находится в пределах 1,7%.

Исследования внутренней структуры проводились с помощью ком пьютерного томографа PHILIPS TOMOSCAN SR7000. В соответствии со шкалой Хаунсфилда более светлым участкам томограммы соответствует вещество с большим коэффициентом абсорбции, а более темным – с мень шим. Для удобства представления и обработки результатов исходные то мограммы инвертированы. Таким образом, на приведенных ниже томо граммах участкам с большей плотностью соответствуют темные тона, а участкам с меньшей-светлые. Томограмма характерного продольного среза электрообогревателя приведена на рисунке 8.

Как видно из рисунка 8 в процессе вулканизации происходит выдав ливание электропроводящего слоя в направлении токоподводов, но при этом толщина электроизоляционного слоя в месте токоподвода остается достаточной для обеспечения требуемого сопротивления изоляции. Как следует из томограммы характерного поперечного среза электрообогрева теля (рисунок 9), сечение электропроводящего слоя не имеет строгой фор мы прямоугольника, оно значительно скруглено по углам. Данное обстоя тельство является следствием технологических зазоров при сборке элек трообогревателя, а также стремлением расплава полимера электропрово дящего слоя в процессе вулканизации занять наиболее выгодную с энерге тической точки зрения форму.

Рисунок 8 – Томограмма характерного продольного среза КЭ Данное явление хотя и носит систематический характер и наблюдает ся на абсолютно всех образцах не может привести к какому либо значи тельному изменению электрофизических и теплофизических характери стик электрообогревателя, так как отношение геометрических размеров рассматриваемых деформаций к линейным размерам электропроводного слоя электрообогревателя мало.

Рисунок 9 – Томограмма поперечного среза КЭ В результате многократных измерений было установлено что элек тропроводный слой по толщине электрообогревателя располагается прак тически симметрично между двумя электроизоляционными слоями. сред няя толщина электроизоляционного слоя составила 2, 77 мм, а электропро водного - 3,18 мм.

Система расчета и программное обеспечение томографа позволяет в произвольной точке выбранного сечения определить коэффициент абсорб ции излучения материалом в соответствии со шкалой Хаундсфилда, кото рый зависит от плотности и атомной массы.

На рисунке 10 приведен график распределения коэффициентов аб сорбации для сечения, приведенного на рисунке 9, вдоль выбранной пря мой линии. На увеличенном фрагменте томограммы (рисунок 11), видно наличие слоя взаимного проникновения полимеров, размером 0,64 мм. Та ким образом, толщина зоны взаимного проникновения достигает 23% тол щины электроизоляционного слоя, что необходимо учитывать при проек тировании и эксплуатации изделий.

Основываясь на измерениях коэффициента абсорбции в различных сечениях до и после нагрева, удалось определить, что среднее изменение плотности материалов электроизоляционного и электропроводного слоев составило 0,084 % на 1 0С.

Сопоставление температурного поля и томограммы продольного сре за электрообогревателя позволило сделать вывод, что температурное поле электрообогревателя с высокой степенью достоверности отражает факти ческое размещение и форму электропроводного слоя. При этом возможно одновременно оценивать равномерность температурного поля и однород ность структуры электрообогревателя, а также контролировать соблюдение технологи сборки изделия.

Рисунок 10–График распределе- Рисунок 11 – Фрагмент томограммы ния коэффициентов абсорбции продольных срезов электрообогревателей Четвертая глава посвящена инженерной методике расчета энергети ческих потоков животноводческого помещения и выбору технических средств, обеспечивающих условия его температурно-влажностного режи ма.

Приведен пример теплоэлектрического расчета свинарника маточника на 56 голов и определена тепловая мощность локального обог рева на основе электрообогревателей МКЭ-1.

Для выбора состава электропроводящей композиции выполнен расчет удельного объемного электрического сопротивления электрообогревателя МКЭ заданных размеров по формуле:

h0 L Uн l 0 (1 + a0 / l 0 0,88 h0 / l 0 ) (17) v =, P где Uн – номинальное напряжение МКЭ;

Р0 – номинальная мощность МКЭ;

h0, L0, 0, а0 – геометрические размеры МКЭ.

Для локального обогрева в свинарнике-маточнике используются элек трообогреватели с саморегулированием, находим v по формуле (17) для этого типа МКЭ- 0,00475 0, (1 + 0,02 / 0,19 0,88 0,00475 / 0,19) = 12,56 Ом м 0, v = Результаты расчета удельного объемного сопротивления по прибли женной формуле совпадают с данными точного расчета (глава 2) и экспе риментальными данными (глава 3), погрешность составляет не более 6%.

В главе также представлены расчеты экономической эффективности разработанных и внедренных устройств, с использованием электрообогре вателей: пластинчатых МКЭ-1 и объемные МКЭ-2.

Экономический эффект получен за счет снижения энергозатрат по сравнению с известными устройствами в 1,5-2 раза.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ И РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАНИЙ 1. Энергоэффективные, безопасные, экологически чистые технологии ло кального поверхностно-распределенного электрообогрева могут быть реа лизованы на основе многоэлектродных композиционных электрообогрева тялях из бутилкаучука со самостабилизацией и саморегулированием тем пературы на поверхности, отвечающих требованиям сельскохозяйственно го производства.

2. Для выбора конструктивных параметров и удельной проводимости композиционного материала необходимо использовать аналитические вы ражения функционирования МКЭ, полученные на основе разработанной математической модели, учитывающей энергетические потоки животно водческого помещения.

3. Теоретически обоснована на основе полученных аналитических выра жений и экспериментально подтверждена реализация композиционного электрообогревателя с заданными теплофизическими характеристиками, отвечающего условиям температурно-влажностного режима животновод ческого помещения.

4. Конструктивные параметры МКЭ определены на основе разработанной методики электро,-теплофизического расчета с учетом самостабилизации и саморегулирования.

5. Установлено, что направленным изменением композиции электропро водного слоя МКЭ и технологического регламента их производства можно получить полимерные электрообогреватели с положительным или отрица тельным температурным коэффициентом, что позволит обеспечить работу МКЭ по заранее заданным режимам в зависимости от условий теплоотдачи и снизить расход электроэнергии на местный обогрев молодняка живот ных.

6. Результаты диссертационной работы внедрены для эффективного обог рева свинарника-маточника на 56 голов, экономический эффект составил 187 тыс. руб. в год;

принята к внедрению с передачей проектно конструкторской документации технология электрообогрева поилок мара лоферм на основе пластинчатых и объемных МКЭ, обеспечивающая со кращение потребления электроэнергии в 2 раза;

саморегулируемые элек трообогреватели внедрены в системах обогрева водостоков и карнизов по мещений с экономическим эффектом более 150 тыс. руб. в год.

Основные положения диссертации опубликованы в следующих рабо тах:

1. Марсов В.Ю. Результаты испытаний низкотемпературных много электродных композиционных электрообогревателей на соответствие тре бованиям температурно-влажностного режима объектов АПК / В.Ю. Мар сов // Вестник АлтГТУ им. И.И. Ползунова № 3-4, 2005. – С.188-189.

2. Халина Т.М., Система подогрева зерна на основе многоэлектродных композиционных электрообогревателей / Т.М. Халина, В.Ю. Марсов // Ползуновский вестник. – 2005. – №2. – С. 116-119.

3. Халин М.В., Методика экспериментального определения параметров технологического процесса изготовления композиционных электрообогре вателей с заданными электрофизическими характеристиками / М.В. Халин, Р.Н. Белоусов, А.В. Жуйков, Т.М. Халина, М.Н. Строков, В.Ю. Марсов // Проблемы и перспективы развития литейного, сварочного и кузнечно штамповочного производств: Сборник науч. трудов. Вып. 3 / АлтГТУ. – Барнаул: АлтГТУ, 2001. С.112-116.

4. Халина Т.М., Применение электрообогревателей из композиционного материала для удаления обледенения с крыш зданий / Т.М. Халина, В.Ю.

Марсов, А.В. Жуйков, А.В. Шилов, А.Б. Дорош, И.В. Мерцалов // Юби лейная 60-я научно-техническая конференция студентов, аспирантов и профессорско-преподавательского состава, посвященная 60-летию АлтГ ТУ. Часть 12. Кафедра металловедения и термической обработки металлов.

/ АлтГТУ. – Барнаул: изд-во АлтГТУ. – 2002. – C. 56-58.

5. Халина Т.М., Объемный низкотемпературный многоэлектродный композиционный электрообогреватель / Т.М. Халина, В.Ю. Марсов // Энергосбережение и энергетическая безопасность регионов России: Тези сы докладов 2го Всероссийского совещания. – Томск: ЦНТИ, 2001. – С.

130-132.

6. Халина Т.М., Разработка и внедрение системы обогрева сливов кров ли зданий и сооружений на базе многоэлектродных электрообогревателей / Т.М. Халина, М.В. Халин, Г.А. Пугачев, Р.Н. Белоусов, В.Ю. Марсов, М.Н.

Строков // Энергосбережение и энергетическая безопасность регионов Рос сии: Материалы докладов 3го Всероссийского совещания. – Томск: ЦНТИ, 2002. – С. 97-99.

7. Патент РФ № 2209904, кл. Е 04 Д 13/00 Устройство для удаления льда с водостоков крыш зданий и сооружений / Т.М. Халина, М.В. Халин, Г.А. Пугачев, В.А. Тарабанов, В.Ю. Марсов, М.Н. Строков, Р.Н. Белоусов, А.В. Жуйков – № 2002102526/03. Заявл. 28.01.2002;

Опубл. 10.08.2003, Бюл. №22.

8. Патент РФ №2209906, кл. Е 04 Д 13/076. Способ удаления льда с во достоков крыш зданий и сооружений / М.В. Халин, Т.М. Халина, Е.М. Ря бикин, В.Ю. Марсов, М.Н. Строков, Р.Н. Белоусов, А.В. Жуйков – № 2002118385/03. Заявл. 08.07.2002;

Опубл. 10.08.2003, Бюл. №22.

9. Халина Т.М., Определение теплофизических характеристик поли мерных композиционных материалов / Т.М. Халина, В.Ю. Марсов, А.В.

Жуйков, Г.А. Пугачев // Проблемы энергосбережения и энергобезопасно сти в Сибири: Материалы Всероссийской научно-практической конферен ции. – Барнаул: АлтГТУ, 2003. – С. 193-196.

10. Халина Т.М., Объемный многоэлектродный композиционный элек трообогреватель / Т.М. Халина, В.Ю. Марсов // Электроэнергетика, элек тротехнические системы и комплексы: Материалы Международной науч но-технической конференции. – Томск: ТПУ, 2003. – С. 202-204.

11. Халина Т.М., Основы технологии производства низкотемпературных композиционных электрообогревателей цилиндрического типа / Т.М. Ха лина, А.Б. Дорош, В.Ю. Марсов // Электроэнергия и будущее цивилизации:

Материалы Международной научно-технической конференции. – Томск:

ТГУ, 2004. – С. 457-458.

12. Khalina T.M., Structure Formation Analysis of Electro-Сonductive Dis persional Filled Polymers by the Electron Microscopy Methods / T.M. Khalina, V.U. Marsov, A.V. Zhuykov // Technical and Physical Problems in Power Engi neering (TPE - 2004): Second International Conference. – Tabriz, Iran, 2004. – Р. 328-332.

13. Khalina T.M., Methods of Electrical Conductance Mechanism Analysis of Filled Polymers on the Basis of Butyl Rubber / T.M. Khalina, V.L. Tarabanov, M.V. Khalin, R.N. Belousov, M.N. Strokov, V.U. Marsov // Technical and Physical Problems in Power Engineering (TPE - 2004): Second International Conference. – Tabriz, Iran, 2004. – Р. 316-320.

14. Халин М.В., Способ удаления льда с водостоков крыш зданий и со оружений / М.В. Халин, Е.М. Рябикин, В.Ю. Марсов, Т.М. Халина, М.Н.

Строков, Р.Н. Белоусов, А.В. Жуйков // Информационный листок № 02 127-03. Алтайский ЦНТИ.- Барнаул, 2003. ГРНТИ 67.13. 15. Халина Т.М., Устройство для удаления льда с водостоков крыш зда ний и сооружений / Т.М. Халина, М.В. Халин, Г.А. Пугачев, В.Л. Тараба нов, М.Н. Строков, Р.Н. Белоусов, А.В. Жуйков, В.Ю. Марсов // Информа ционный листок № 02-128-03. Алтайский ЦНТИ- Барнаул, 2003. ГРНТИ 67.13. 16. Халина Т.М., Тепловизионная диагностика электрообогревателей из композиционного материала / Т.М. Халина, В.Ю. Марсов, А.В. Жуйков // Энергетика: экология, надежность, безопасность: Материалы 11-ой Все российской научно-технической конференции. – Томск, ТПУ, 2005.-С.203 205.

17. Khalina T.M, Determination of electrophysical characteristics of multi elektode composite electric heaters designed for agroindustrial complex. / T.M.

Khalina, M.V. Khalin, V.U. Marsov, A.B. Dorosh, G.A. Litvinenko // Third In ternational Conference Technical and Phisical Problems in Power Engineering TPE-2006, Ankara, Turkey, 2006. – Р. 1092-1096.

18. Халина Т.М., Применение многоэлектродных низкотемпературных электрообогревателей на предприятиях агропромышленного комплекса / Т.М. Халина, В.Ю. Марсов, А.В. Жуйков // Электроэнергия: от получения и распределения до эффективного использования: Материалы Всероссий ской научно-технической конференции. Томск: ТПУ, 2006.-С. 57-58.

19. Халина ТМ., Низкотемпературные композиционные электрообогре ватели для агропромышленного комплекса / Т.М. Халина, А.Б. Дорош, М.В. Халин, В.Ю. Марсов, Е.И. Востриков // Энергосбережение и энерге тическая безопасность регионов России: Материалы докладов 7го Всерос сийского совещания. – Томск: ТНДЦ, 2006. – С. 83-86.

Подписано в печать 17.11.2006г. Формат 60х84 1/ Печать – ризография. Усл.п.л. 1,39.

Тираж 100 экз. Заказ 2006- Издательство Алтайского государственного технического университета им.

И.И. Ползунова 656038, г. Барнаул, пр-т. Ленина, Лицензия на издательскую деятельность ЛР № 020822 от 21.09.98г.



 

Похожие работы:





 
2013 www.netess.ru - «Бесплатная библиотека авторефератов кандидатских и докторских диссертаций»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.