авторефераты диссертаций БЕСПЛАТНАЯ  БИБЛИОТЕКА

АВТОРЕФЕРАТЫ КАНДИДАТСКИХ, ДОКТОРСКИХ ДИССЕРТАЦИЙ

<< ГЛАВНАЯ
АГРОИНЖЕНЕРИЯ
АСТРОНОМИЯ
БЕЗОПАСНОСТЬ
БИОЛОГИЯ
ЗЕМЛЯ
ИНФОРМАТИКА
ИСКУССТВОВЕДЕНИЕ
ИСТОРИЯ
КУЛЬТУРОЛОГИЯ
МАШИНОСТРОЕНИЕ
МЕДИЦИНА
МЕТАЛЛУРГИЯ
МЕХАНИКА
ПЕДАГОГИКА
ПОЛИТИКА
ПРИБОРОСТРОЕНИЕ
ПРОДОВОЛЬСТВИЕ
ПСИХОЛОГИЯ
РАДИОТЕХНИКА
СЕЛЬСКОЕ ХОЗЯЙСТВО
СОЦИОЛОГИЯ
СТРОИТЕЛЬСТВО
ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ
ТРАНСПОРТ
ФАРМАЦЕВТИКА
ФИЗИКА
ФИЗИОЛОГИЯ
ФИЛОЛОГИЯ
ФИЛОСОФИЯ
ХИМИЯ
ЭКОНОМИКА
ЭЛЕКТРОТЕХНИКА
ЭНЕРГЕТИКА
ЮРИСПРУДЕНЦИЯ
ЯЗЫКОЗНАНИЕ
РАЗНОЕ
КОНТАКТЫ

Обоснование перехода от глухозаземленной нейтрали к изолированной в сетях электроустановок сельскохозяйственного назначения напряжением до

На правах рукописи

СЕМЕНОВА Мария Николаевна ОБОСНОВАНИЕ ПЕРЕХОДА ОТ ГЛУХОЗАЗЕМЛЕННОЙ НЕЙТРАЛИ К ИЗОЛИРОВАННОЙ В СЕТЯХ ЭЛЕКТРОУСТАНОВОК СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННОГО НАЗНАЧЕНИЯ НАПРЯЖЕНИЕМ ДО 1000 В Специальность 05.20.02 Электротехнологии и электрооборудование в сельском хозяйстве

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Челябинск 2011

Работа выполнена на кафедре «Безопасность жизнедеятельности» государственного образовательного учреждения высшего профессионального образования «Южно-Уральский государственный университет».

Научный консультант: доктор технических наук, профессор Сидоров Александр Иванович

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор Кирпичникова Ирина Михайловна доктор технических наук, профессор Суворов Иван Флегонтович Ведущее предприятие: ФГОУ ВПО «Ижевская государственная сельскохозяйственная академия»

Защита диссертации состоится 16 июня 2011 г., в 10:00 часов, на засе дании диссертационного совета Д 220.069.01 при ФГОУ ВПО «Челябинская государственная агроинженерная академия» по адресу: 454080, г. Челябинск, пр. им. В.И. Ленина, 75.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ФГОУ ВПО «Челя бинская государственная агроинженерная академия».

Автореферат разослан 13 мая 2011 г. и размещен на официальном сайте ФГОУ ВПО «ЧГАА» http://www.csaa.ru 13 мая 2011 г.

Ученый секретарь диссертационного совета доктор технических наук, профессор А.Г. Возмилов ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКАРАБОТЫ Актуальность исследования. На долю линий электропередачи напряже нием до 1000 В, суммарная протяженность которых составляет не менее 30% от общей протяженности линий, эксплуатируемых в нашей стране, приходится до 60% электропоражений от общего числа смертельных электротравм.

Существующее положение обусловлено не только тем, что эксплуата цией электроустановок указанного напряжения заняты, в основном, неквали фицированный персонал и население, не имеющее специальных знаний об опасности поражения электрическим током, но и, главным образом, несо вершенством применяемых средств обеспечения электробезопасности.

Применение в качестве основного защитного средства зануления, от личающегося простотой, надежностью и экономичностью, не обеспечивает защиту при прямом прикосновении к открытым проводящим частям электро установки. Кроме того, существует ряд недостатков, проявляющихся при за щите от косвенного прикосновения: затруднение с обеспечением нормируе мого времени срабатывания защитных аппаратов;

опасность возникновения пожаров, связанная со значительными разрушениями оборудования вследст вие длительного времени отключения сети;

вынос опасного потенциала на зануленные корпуса электроприемников при замыкании на корпус связанно го с ними электроприемника и др.

Из сказанного следует, что задача безопасной и надежной работы сис темы электроснабжения напряжением до 1000 В к настоящему времени в полном объеме не решена.

Цель работы – повышение уровня электробезопасности при эксплуа тации электроустановок сельскохозяйственного назначения на основе рас крытой взаимосвязи между состоянием нейтрали источника питания относи тельно земли и уровнем электробезопасности в четырехпроводных воздуш ных линиях напряжением до 1000 В.

Для достижения заявленной цели поставлены задачи исследования:

1. Выполнить анализ величин токов однофазного короткого замыкания в воздушных четырехпроводных линиях напряжением до 1000 В с целью оп ределения эффективности зануления как защитной меры.

2. Исследовать токораспределение системы «PEN-проводник – повтор ные заземлители – земля» в воздушных четырехпроводных линиях напряже нием до 1000 В в нормальном режиме работы сети для различных условий.

3. Обосновать состав и место установки средств обеспечения электро безопасности при переходе от глухозаземленной нейтрали к изолированной в четырехпроводных воздушных линиях напряжением до 1000 В.

4. Оценить изменение уровня электробезопасности при переходе от глухозаземленной нейтрали к изолированной при эксплуатации четырехпро водных воздушных линий напряжением до 1000 В.

Объект исследования токораспределение в четырехпроводных воз душных линиях сельскохозяйственного назначения напряжением 380/220 В в нормальном и аварийном режимах работы.

Предмет исследования установление закономерностей, позволяю щих выявить связь между состоянием нейтрали источника питания относи тельно земли и уровнем электробезопасности при эксплуатации четырехпро водных воздушных линий указанного напряжения.

Методологическая и теоретическая основа исследования: в основу данной работы легли труды А.И. Якобса, О.К. Никольского, А.И. Сидорова, И.Ф. Суворова, С.М. Рожавского, Ф.Д. Косоухова, А.Х. Слободкина и др.

ученых, внесших значительный вклад в науку о развитии электробезопасно сти при эксплуатации электроустановок сельскохозяйственного назначения напряжением до 1000 В.

Обоснованность и достоверность полученных результатов под тверждается достаточным объемом статистических данных (параметры воздушных линий напряжением 0,38 кВ), корректным применением основ ных законов электротехники в сочетании с известными методами анализа чи словых данных.

Научная новизна основных положений, выносимых на защиту:





1. Установлено, что при эксплуатации систем электроснабжения сель скохозяйственного назначения напряжением до 1000 В с глухозаземленной нейтралью, в которых передача электроэнергии осуществляется с помощью четырехпроводных воздушных линий, безопасные условия не обеспечивают ся не только при возникновении однофазных замыканий, но и в нормальном режиме работы линии.

2. Определены значения эквивалентного сопротивления системы «PEN проводник – повторные заземлители – земля» в зависимости от места уста новки потребителя. Получены выражения, представляющие собой математи ческое описание зависимостей эквивалентных сопротивлений рассматривае мой системы.

3. Впервые получено аналитическое выражение, позволяющее опреде лить величину тока в системе «PEN-проводник – повторные заземлители – земля» при нормальном режиме работы четырехпроводной воздушной линии напряжением до 1000 В с глухозаземленной нейтралью источника питания.

4. Обоснована и разработана логико-вероятностная модель электропо ражения, позволяющая количественно оценить уровень электробезопасности в четырехпроводной сети сельскохозяйственного назначения с изолирован ной нейтралью напряжением до 1000 В путем определения вероятности воз никновения электроопасной ситуации.

Практическая значимость работы и реализация ее результатов:

1. Определено условие обеспечения нормируемого времени срабатыва ния аппаратов защиты в исследованных воздушных линиях 0,38 кВ.

2. Определено изменение уровня электробезопасности при переходе от глухозаземленной нейтрали к изолированной при эксплуатации четырехпро водных воздушных линий напряжением до 1000 В.

3. Предложен набор средств обеспечения электробезопасности и место их установки в четырехпроводной воздушной линии с изолированной ней тралью напряжением до 1000 В с учетом характеристик потребителей.

4. В 2008 году работа была поддержана грантом по программе развития научно-исследовательских работ студентов, аспирантов и молодых ученых в высших учебных заведениях Челябинской области, осуществляемой Мини стерством образования и науки Российской Федерации и Правительством Челябинской области.

5. Научные положения, выводы и рекомендации работы переданы в Госэнергонадзор Минэнерго России (в отдел «Работа по замечаниям и пред ложениям по содержанию глав 7-го издания Правил устройства электроуста новок»).

6. Результаты исследований используются в учебном процессе Челя бинской агроинженерной академии и Южно-Уральского государственного университета при изучении курса «Безопасность жизнедеятельности» сту дентами электроэнергетических специальностей, а также при подготовке спе циалистов по направлению «Техносферная безопасность».

Соответствие диссертации паспорту научной специальности. Отра женные в диссертации научные положения соответствуют области исследо вания специальности 05.20.02 Электротехнологии и электрооборудование в сельском хозяйстве, определяющей разработку новых методов и технических средств для снижения электротравматизма людей в условиях производства и быта;

защиту сельскохозяйственных животных от поражения электрическим током.

Апробация работы. Основные положения диссертационной работы доложены и одобрены на Всероссийской научно-технической конференции «Наука – производство – технологии – экология» ВятГУ (г. Киров, 2006 г.), на I и II Всероссийской научно-технической конференции «Электротехноло гии, электропривод и электрооборудование предприятий» УГНТУ (г. Уфа, 2007 г., 2009 г.), на Международной научно-практической конференции в об ласти экологии и безопасности жизнедеятельности «Дальневосточная весна – 2008» КнАГТУ (г. Комсомольск-на-Амуре, 2008 г.), на Всероссийской науч но-практической конференции «Безопасность и экология технологических про цессов и производств» ДонГАУ (Ростовская обл., п. Персиановский, 2008 г.), на V Международной научно-технической конференции «Наука, образование, производство в решении экологических проблем» УГАТУ (г. Уфа, 2008 г.), на VI Всероссийской научно-практической конференции «Энергетика в со временном мире» ЧитГУ (г. Чита, 2009 г.), на XLIX и L Международной на учно-технической конференции «Достижения науки – агропромышленному производству» ЧГАА (г. Челябинск, 2010 2011 гг.), на ежегодных научно технических конференциях ЮУрГУ (г. Челябинск, 2006 2011 гг.).

Публикации. По теме диссертации опубликовано 20 научных статей, в том числе 3 работы в периодических изданиях, рекомендуемых ВАК РФ.

Структура и объем диссертации. Диссертационная работа состоит из введения, четырех глав, основных выводов, списка литературы (152 наиме нования), пяти приложений. Содержит 143 страницы основного текста, в том числе 42 рисунка и 24 таблицы.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность темы исследования;

сформули рованы цель и задачи исследования;

изложена научная новизна и практиче ская ценность работы;

определены объект и предмет исследования;

приведе ны основные положения работы, выносимые на защиту;

отражены вопросы реализации и апробации полученных результатов.

Первая глава «Состояние вопроса и задачи исследования» посвящена анализу состояния исследуемого вопроса и обоснованию задач исследования.

В общем комплексе электрических сетей напряжением до 1000 В воз душные линии (ВЛ), основная доля которых приходится на обеспечение сельской электрификации, имеют значительную область применения. ВЛ об ладают многими преимуществами по сравнению с кабельными: экономично стью, простотой, наглядностью, удобством эксплуатации и др. Только требо вания архитектурного ансамбля (крупные города) или дефицитность площа ди наземного генплана (средние и крупные промышленные предприятия) за ставляют отказаться от применения ВЛ.

Большой вклад в обеспечение электробезопасности при проектирова нии и эксплуатации воздушных сетей напряжением до 1000 В внесли работы таких ученых, как А.И. Якобс, О.К. Никольский, А.И. Сидоров, И.Ф. Суво ров, А.Б. Ослон, Ф.Д. Косоухов, С.М. Рожавский, А.Х. Слободкин, М.С. Ле вин, Т.Б. Лещинская, Н.Д. Григорьев, И.А. Будзко, И.О. Егорушкин, В.С. Куз нецов и др. Однако, несмотря на многолетние исследования в данной облас ти, задача обеспечения полной безопасности при эксплуатации ВЛ низкого напряжения до сих пор не решена.

Проведенный анализ литературных источников показывает, что тради ционные меры защиты, применяемые в сетях электроустановок напряжением до 1000 В с глухозаземленной нейтралью – в первую очередь, зануление, – не обеспечивают безопасной и надежной работы системы электроснабжения.

Изменение существующей ситуации может быть достигнуто пересмот ром действующих устройств защиты и разработкой новых способов обеспе чения электробезопасности в рассматриваемых сетях.

Во второй главе выполнено статистическое исследование параметров воздушных четырехпроводных линий напряжением 0,38/0,22 кВ и аппаратов защиты, используемых в схеме зануления.

Для оценки условий эксплуатации реальных электрических сетей был собран материал о параметрах ВЛ напряжением 0,38/0,22 кВ. Исходные дан ные представляли собой сведения, полученные в центральных и городских электрических сетях ОАО «МРСК Урала» «Челябэнерго», о 252 ВЛ (110 ВЛ для электроснабжения сельскохозяйственных потребителей Челябинской об ласти и 142 коммунально-бытовых ВЛ пригорода Челябинска), а именно:



длины линий;

марки и размеры сечений нулевого и фазных проводов линии;

мощность, тип и схемы соединения обмоток питающих трансформаторов;

но минальные токи плавких вставок предохранителей.

Известно, что целью зануления как защитной меры является увеличе ние тока однофазного короткого замыкания до значения, достаточного для срабатывания аппаратов защиты. Оценка эффективности зануления в реаль ных электрических сетях заключалась в определении кратности тока одно фазного короткого замыкания по отношению к номинальному току плавкой вставки предохранителя.

Одним из самых распространенных аппаратов защиты, применяемых на ВЛ 0,38 кВ, введенных в эксплуатацию в период с 1940 по 1970 гг., со гласно данным центральных и городских электрических сетей ОАО «МРСК Урала» «Челябэнерго», является плавкий предохранитель типа ПН–2.

Время-токовые характеристики предохранителей этого типа, состав ленные на основе данных промышленных каталогов, представлены в табл. 1.

Таблица Защитные характеристики предохранителей типа ПН– Отношение тока испыта 2 3 4 5 6 7 8 9 10 ния к номинальному рабочему току Среднее время плавления 180 20 4 1 0,4 0,16 0,1 0,08 0,05 0, вставки предохранителя, с Нормируемое время отключения (0,4 с для сети с фазным напряжением 220 В) обеспечивается при превышении током однофазного короткого замы кания номинального тока плавкой вставки предохранителя ПН–2 в шесть раз.

На рис. 1 и 2 представлены гистограммы, отражающие существующую кратность на ВЛ 0,38 кВ сельских и коммунально-бытовых сетей Челябин ской области.

Кратность тока, I окз/I ном 1 10 19 28 37 46 55 64 73 82 91 100 Количество исследованных ВЛ 0,38 кВ, шт.

Рис. 1. Кратность тока однофазного короткого замыкания по отношению к номинальному току плавкой вставки ПН–2 на ВЛ 0,38 кВ для питания ряда сельскохозяйственных потребителей Челябинской области Кратность тока, I окз/I ном 1 10 19 28 37 46 55 64 73 82 91 100 109 118 127 Количество исследованных ВЛ 0,38 кВ, шт.

Рис. 2. Кратность тока однофазного короткого замыкания по отношению к номинальному току плавкой вставки ПН– коммунально-бытовых ВЛ 0,38 кВ пригородных районов Челябинска Таким образом, необходимая кратность тока в случае замыкания в кон це линии обеспечивается только для 6 линий из 110, предназначенных для питания сельскохозяйственных потребителей, и для 2 коммунально-бытовых линий из 142 рассмотренных. Приведенные цифры говорят сами за себя:

ожидаемое значение тока, возникающего при однофазном коротком замыка нии в конце исследованных ВЛ 0,38 кВ, в большинстве случаев неспособно инициировать быстрое отключение поврежденного участка сети применяе мым аппаратом защиты.

Повторим, что кратность тока однофазного короткого замыкания по отношению к номинальному току плавкой вставки предохранителя ПН– должна быть не менее 6 для того, чтобы предохранитель отключил повреж денный участок сети за допустимое время (0,4 с). Далее было определено ус ловие эффективности зануления на исследованных ВЛ 0,38 кВ – выражение, позволяющее рассчитать такую длину линии ( l ), на которой защита зануле нием будет гарантированно реализована при возникновении аварийной си туации:

Uф Z t 6 I ном l=, (1) 2 d 2 0,00029lg S r где U ф фазное напряжение сети, В;

I ном номинальный ток плавкой встав ки предохранителя ПН2, А;

Z t полное сопротивление питающего транс форматора протеканию тока однофазного короткого замыкания, Ом;

– удельное сопротивление материала проводника, Ом·мм2/м;

S – площадь сече ния проводника, мм2;

d – среднее расстояние между осями проводов воздуш ной линии, м;

r – радиус проводника, м.

На рис. 3 и 4 представлены гистограммы, отражающие рассчитанные расстояния от источника питания до места возможного замыкания по отно шению к реальной длине 110 исследованных ВЛ 0,38 кВ сельских сетей Че лябинской области и 142 коммунально-бытовых ВЛ пригорода Челябинска.

Длина линии, м 1 10 19 28 37 46 55 64 73 82 91 100 Количество исследованны х ВЛ 0,38 кВ, шт.

расчетная длина ВЛ реальная длина ВЛ Рис. 3. Распределение реальной и расчетной длины исследованных ВЛ 0,38 кВ для питания ряда сельскохозяйственных потребителей Челябинской области Длина линии, м 1 10 19 28 37 46 55 64 73 82 91 100 109 118 127 Количество исследованных ВЛ 0,38 кВ, шт.

расчетная длина ВЛ реальная длина ВЛ Рис. 4. Распределение реальной и расчетной длины исследованных коммунально-бытовых ВЛ 0,38 кВ пригородных районов Челябинска Как известно, отличительной особенностью сетей напряжением 0,38 кВ является несимметрия напряжений и токов. Это обусловлено неравномерным подключением однофазных приемников, потребляемая мощность которых непостоянна по величине и времени.

Благодаря возникновению тока несимметрии даже при нормальном ре жиме работы линии (отсутствие замыкания фаз сети, обрыва проводов и т. п.) на зануленных корпусах электропотребителей существует потенциал, кото рый определяется, главным образом, величиной тока несимметрии и сопро тивлением заземляющих устройств PEN-проводника.

Для решения поставленной перед нами задачи – определения потен циала на зануленном корпусе электропотребителя, постоянно существующе го в нормальном режиме работы линии – в третьей главе был проведен ана лиз токораспределения в системе «PEN-проводник – повторные заземлители – земля» ВЛ 0,38 кВ. Была построена схема замещения сети, представляющая собой многоконтурную схему со смешанным соединением элементов (рис. 5).

Рис. 5. Схема замещения сети (длина линии 2000 м) N нейтральная точка источника питания;

R сопротивление участков PEN проводника;

R0 сопротивление заземления нейтрали источника питания;

Rn сопротив ление повторных заземлителей PEN-проводника;

ЭП электропотребитель С учетом имеющихся статистических данных была выбрана длина ис следуемой линии (2000 м) как одна из наиболее протяженных среди ВЛ на пряжением до 1000 В. Для расчетов были приняты следующие допущения:

сопротивления PEN-проводника (R) на равных участках провода (250 м – ин тервал между установкой повторных заземлителей) равны между собой;

со противления повторных заземлителей PEN-проводника (Rn) также равны ме жду собой.

Преобразование элементов схемы осуществлялось путем замены части цепи, соединенной по схеме «треугольник», цепью, соединенной по схеме «звезда». При этом токи и напряжения в остальной части цепи сохранялись неизменными.

Rn 2.

Согласно правилам преобразования: R1 Rn R, R2 R Rn, R 2 Rn R 2 Rn R 2Rn R В итоге (опуская промежуточные преобразования) мы получили из многоконтурной схемы упрощенную одноконтурную (рис. 6) для определе ния элементов цепи.

Рис. 6. Схема замещения сети (i-е преобразование) (2) R26 R22 R18 R14 R10 R6 R2 R R28.

С учетом формулы (2), схему можно представить в виде рис. 7:

Рис. 7. Схема замещения сети ((i+1)-е преобразование) Потенциал корпуса ЭП ( ) определяется по известной формуле:

I Rn Rn, (3) где I Rn ток, проходящий через повторный заземлитель PEN-проводника, А;

Rn сопротивление повторного заземлителя PEN-проводника, Ом.

Ток несимметрии ( I нс ), существующий в PEN-проводнике ВЛ 0,38 кВ, делится на ток, проходящий через Rn ( I ), и ток, проходящий через R28 ( I ):

Rn R (4) I Rn ( Rn R27 ) I R28 R28, (5) I R28 I нс I Rn.

Ток, проходящий через Rn, может быть определен:

R28 R I нс k, где k.

I Rn I нс (6) Rn R28 R27 Rn R28 R Тогда искомый потенциал определяется:

I нс k Rn. (7) Произведение k Rn для удобства и наглядности заменим на Rэкв.

Результаты расчетов эквивалентного сопротивления Rэкв системы «PEN-проводник ВЛ 0,38 кВ – повторные заземлители – земля» представлены в табл. 2.

Последнее значение первого столбца табл. 2 – количество повторных заземлителей линии, равное 20 шт., – соответствует максимальной длине ВЛ, равной 5000 м (согласно требованиям ПТЭ электроустановок, повторное за земление PEN-проводника должно быть устроено с интервалом 250 м). Такие протяженные линии крайне редко встречаются среди ВЛ 0,38 кВ, но было принято решение учесть все возможные варианты. Из этих же соображений были учтены практически все размеры сечений PEN-проводников исследуе мых линий.

Таблица Зависимость эквивалентного сопротивления Rэкв от количества повторных заземлителей PEN-проводника сечением 25, 35, 50, 70 и 95 мм Кол-во повтор Rэкв, Ом Rэкв, Ом Rэкв, Ом Rэкв, Ом Rэкв, Ом ных заземлите (S = 25 мм2) (S = 35 мм2) (S = 50 мм2) (S = 70 мм2) (S = 95 мм2) лей линии, шт.

2 0,473 0,339 0,239 0,171 0, 4 0,853 0,617 0,437 0,314 0, 6 1,169 0,853 0,609 0,440 0, 8 1,433 1,057 0,761 0,553 0, 10 1,655 1,235 0,897 0,656 0, 12 1,843 1,389 1,019 0,751 0, 14 2,001 1,525 1,128 0,838 0, 16 2,133 1,643 1,227 0,917 0, 18 2,244 1,746 1,316 0,991 0, 20 2,338 1,835 1,395 1,058 0, С целью рассмотрения различных вариантов также был проведен ана лиз токораспределения для ВЛ с ответвлениями, анализ взаимного распреде ления токов в двух аналогичных параллельных системах, имеющих общий источник питания (при нормальном режиме работы), и анализ распределения тока при нормальном режиме в упомянутой системе, параллельно которой проходит участок трубопровода – модель абстрактной металлоконструкции, расположенной вблизи анализируемой линии.

На основании расчетов, проведенных для воздушной линии без учета токов, возникающих в нулевых проводах соседних линий или расположен ных рядом металлоконструкциях, получены выражения, представляющие со бой математическое описание зависимостей эквивалентных сопротивлений системы «PEN-проводник ВЛ 0,38 кВ – повторные заземлители – земля» с учетом места установки электропотребителя (т. е. количества повторных за землителей PEN-проводника линии):

Rэкв 0,0043k 2 0,1952k 0,1283 (8) (PEN-проводник сечением 25 мм2), Rэкв 0,0028k 2 0,1433k 0,0805 (9) (PEN-проводник сечением 35 мм2), Rэкв 0,0018k 2 0,1019k 0,052 (10) (PEN-проводник сечением 50 мм2), (11) Rэкв 0,0011k 2 0,0731k 0,036 (PEN-проводник сечением 70 мм2), Rэкв 0,0007k 2 0,0538k 0,0263 (12) (PEN-проводник сечением 95 мм2).

Сравнительный анализ нескольких типов функций показал, что в каче стве аппроксимирующей зависимости может быть выбрана полиномиальная зависимость 2 порядка (с учетом соотношения точности описания и удобства применения в практических расчетах).

Зависимости (для рассчитанных сечений PEN-проводников) и описы вающие их полиномы 2 порядка приведены на рис. 8.

2, Эквивалентное сопротивление сети Rэкв, Ом 2,2 S = 25 мм 1, S = 35 мм 1, 1,4 S = 50 мм 1, S = 70 мм 0,8 S = 95 мм 0, 0, 0, 0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 Количество повторных заземлителей k, шт.

Рис. 8. Выбранный тип функции (полином 2 порядка), описывающий исследуемые зависимости Повторим, что потенциал, существующий на зануленном корпусе элек тропотребителя в нормальном режиме работы, определяется из соотношения:

I нс Rэкв. (13) Известно, что ток несимметрии, существующий в PEN-проводнике ВЛ 0,38 кВ в рабочем режиме, достигает 50% от фазного тока. Это подтвержда ется многочисленными исследованиями, проведенными С.М. Рожавским, Ю.Ф. Свергуном, А.Г. Арутюняном и др.

В четвертой главе были рассчитаны потенциалы, существующие на зануленном корпусе электропотребителя при отсутствии повреждения в за висимости от расстояния до источника питания ВЛ напряжением 0,38 кВ (табл. 3). Значения потенциалов были определены для заданных токов на грузки линии в соответствии с нормируемой величиной плотности тока для алюминиевого провода ВЛ, равной 1 А/мм2.

Согласно ГОСТ 12.1.038-82 ССБТ (с Изм. № 1) «Электробезопасность.

Предельно допустимые значения напряжений прикосновения и токов», при нормальном (неаварийном) режиме электроустановки для переменного тока частотой 50 Гц напряжение прикосновения не должно превышать 2 В (при продолжительности воздействия не более 10 мин в сутки). При самом небла гоприятном случае с точки зрения электробезопасности – корпус расположен в зоне «нулевого потенциала» – напряжение прикосновения по величине ста новится равным значению потенциала, существующего на зануленном кор пусе электропотребителя в нормальном режиме работы линии, рассчитанные значения которого значительно превышают допустимые.

Таблица Величины потенциалов, определенные по заданным токам нагрузки Расстоя- Электрические параметры воздушных линий 0,38 кВ ние от, В I нс, А Rэкв, Ом источника питания Сечение PEN-проводника, мм до потре бителя, м 25 35 50 70 95 25 35 50 70 95 25 35 50 70 500 0,47 0,34 0,24 0,17 0,13 5,91 5,93 5,98 5,99 5, 0,41 12,5 17,5 25 35 47,5 17,91 18, 2000 1,43 1,06 0,76 0,55 19,03 19,36 19, 5000 2,34 1,84 1,40 1,06 0,81 29,23 32,11 34,88 37,03 38, Расследования многочисленных случаев электропоражения крупного рогатого скота (как в России, так и за рубежом) показали, что основной при чиной являлось напряжение прикосновения, приложенное к телу животных.

Возникновение аварийной ситуации может привести к особенно тяжелым по следствиям в животноводческих помещениях, в которых отсутствуют уст ройства выравнивания электрических потенциалов. Важным является и тот факт, что сопротивление тела животного обычно меньше сопротивления тела человека, поэтому при попадании их под одинаковое напряжение через тело животного будет проходить больший ток, чем через тело человека.

Многочисленными исследованиями А.И. Якобса установлено, что в животноводческих помещениях, в зависимости от количества работающих электроприемников, величина напряжения прикосновения при нормальном (неаварийном) режиме электрической сети может достигать 7…8 В. Доказа но, что даже напряжение порядка 3…5 В, постоянно действующее на орга низм сельскохозяйственных животных, является причиной снижения их про дуктивности. Так, у коров при систематическом воздействии на них электри ческого напряжения величиной 3…4 В молокоотдача уменьшается на 30%.

Таким образом, результаты аналитических расчетов, полученные на основе статистических материалов, позволяют сделать однозначный вывод:

при эксплуатации систем электроснабжения сельскохозяйственного назначе ния напряжением до 1000 В с глухозаземленной нейтралью, в которых пере дача электроэнергии осуществляется с помощью четырехпроводных воздуш ных линий, безопасные условия не обеспечиваются не только при возникно вении однофазных замыканий, но и в нормальном режиме работы линии.

Одним из вариантов выхода из исследованной ситуации могло бы стать изменение заземления нулевой точки источника питания – переход от четы рехпроводной ВЛ 0,38 кВ с глухим заземлением нейтрали к четырехпровод ной сети с изолированной от земли нейтральной точкой источника питания.

Очевидно, что данное решение повлечет за собой пересмотр существующих устройств защиты для сетей указанного напряжения.

Схема распределения электрической энергии зависит от территориаль ного расположения электроприемников относительно вводно-распределитель ного устройства и относительно друг друга, от мощности отдельных электро приемников, надежности электроснабжения и др. Потребители могут быть подключены к ВЛ 0,38 кВ на всем протяжении линии (магистральная схема) или в конце линии (радиальная схема).

Предлагаемая магистральная схема электроснабжения однофазных бы товых потребителей, питающихся от протяженной четырехпроводной ВЛ 0,38 кВ с изолированной нейтралью, представлена на рис. 9.

Рис. 9. Средства обеспечения электробезопасности для магистральной схемы питания однофазных электроприемников от ВЛ 0,38 кВ:

ОПН – ограничитель перенапряжения нелинейный;

УКИ – устройство контроля изоляции;

ЭП – электропотребитель;

I – ток, инициирующий срабатывание устройства защитного отключения Предложенная схема свободна от главного недостатка, сопровождающе го эксплуатацию четырехпроводной сети с глухозаземленной нейтралью в нормальном режиме работы электроустановки – существования потенциала определенной величины, создаваемого на зануленных корпусах электропри емников, соединенных между собой PEN-проводником ВЛ 0,38 кВ, обуслов ленного током несимметрии в этом проводнике. В предложенной схеме чет вертый провод линии (N) не является защитным проводником, осуществляя исключительно функцию рабочего нулевого проводника, необходимого для подключения однофазных потребителей.

Применение устройств защитного отключения (УЗО) при питании од нофазных потребителей в существующих двухпроводных сетях не требует вы соких затрат и капитальной реконструкции электропроводки зданий: доста точно установить их на квартирном щитке в многоквартирном доме или на вводном устройстве в одноквартирном доме (в сельской местности).

Защита от повреждений изоляции фазных и нулевого проводов сети, ис полненной по предложенной схеме, будет осуществляться посредством уст ройства контроля изоляции (УКИ).

Защита от коммутационных и атмосферных перенапряжений, вызван ных возможным повреждением изоляции в трансформаторе, замыканием меж ду обмотками разных напряжений, грозовыми разрядами и др., будет осуще ствляться применением нелинейных ограничителей перенапряжения (ОПН), устанавливаемых одновременно во все провода защищаемой линии.

Радиальную схему электроснабжения в городской и сельской электри фикации применяют для непосредственного питания отдельно стоящих круп ных электроприемников или объединенной группы электроприемников. Оче видно, что схема обеспечивает высокую надежность питания отдельных по требителей, так как при нарушении изоляции или замыкании в линии прекра щает работу только один электроприемник (объединенная группа электропри емников), в то время как электроприемники других линий работают в нор мальном режиме.

Предлагаемая радиальная схема электроснабжения крупного трехфаз ного потребителя, питающегося от четырехпроводной ВЛ 0,38 кВ с изолиро ванной нейтралью, представлена на рис. 10. Защиту от токов короткого за мыкания в предложенной схеме электроснабжения целесообразно осуществ лять посредством автоматического выключателя (QF), устанавливаемого на вводе в здание (сооружение). Ток, инициирующий работу расцепителей ав томатического выключателя, должен выбираться с учетом мощности элек тропотребителя. Защита от косвенного прикосновения (общая, групповая и персональная) будет осуществляться с помощью УЗО, установленных внутри здания.

При осуществлении предложенной схемы трансформаторные подстан ции (ТП) рекомендуется максимально приближать к питаемым ими отдельно стоящим крупным электропотребителям (или к центру объединенных групп электропотребителей). Очевидно, что при этом сокращается протяженность ВЛ, что приводит к значительной экономии расхода цветных металлов, сни жению потерь электроэнергии и капитальных затрат на сооружение сетей.

Также следует отметить, что ограничение длины ВЛ является важнейшим фактором для обеспечения безопасной эксплуатации сети. С учетом последне го, защита от электропоражения в предложенной схеме может быть достигну та применением указанных средств обеспечения электробезопасности.

Для приближения трансформаторных подстанций к центрам электриче ских нагрузок могут быть использованы отдельно стоящие комплектные трансформаторные подстанции, устанавливаемые на открытом воздухе.

Рис. 10. Средства обеспечения электробезопасности для радиальной схемы питания трехфазного электропотребителя от ВЛ 0,38 кВ:

ТП – трансформаторная подстанция;

QF – автоматический выключатель;

ГЗШ – главная заземляющая шина здания;

ЗП – заземляющий проводник В качестве обязательной защитной меры в предложенной схеме электро снабжения, помимо установки автоматического выключателя и УЗО, необхо димо применять защитное заземление корпуса электропотребителя. Для уп рощения монтажа защитного устройства главную заземляющую шину реко мендуется присоединять к заземляющему устройству ТП.

Для того чтобы обоснованно рекомендовать внедрение системы IT в проектирование и эксплуатацию, необходимо количественно оценить изме нение уровня электробезопасности при переходе от глухозаземленной ней трали к изолированной в сетях электроустановок до 1000 В.

В основу оценки уровня электробезопасности может быть положено представление о поражении человека электрическим током как о случайном совмещении ряда опасных состояний электрооборудования и человека.

Вероятность возникновения электроопасной ситуации при эксплуата ции воздушной четырехпроводной линии напряжением 0,38 кВ с изолиро ванной нейтралью возможно при возникновении трех независимых друг от друга событий:

однофазное прикосновение человека к фазному проводу линии или корпусу электроустановки, на который произошло замыкание фазного провода;

одновременное прикосновение человека к двум различным проводам линии или одновременное прикосновение к проводу линии и корпусу элек троустановки, на который произошло замыкание фазного провода (двухфаз ное прикосновение);

двухфазное (двойное) замыкание на землю.

Логико-вероятностная модель, отражающая процесс возникновения электроопасной ситуации при эксплуатации рассматриваемой линии, пред ставлена на рис. 11.

Х1 Х5 Х Х. F Х Х Х Х Х Х3 Х Рис. 11. Логико-вероятностная модель возникновения электроопасной ситуации при эксплуатации воздушной четырехпроводной линии напряжением 0,38 кВ с изолированной нейтралью Разработанная модель, представляющая собой структурную схему электроопасной ситуации, содержит события Xi, содержание которых приве дено в табл. 4.

Таблица Элементы структурной схемы возникновения электроопасной ситуации Обозначение Содержание события события Однофазное прикосновение человека к фазному проводу ВЛ 0,38 кВ или корпу X1 су электроустановки, на который произошло замыкание фазного провода Одновременное прикосновение человека к двум проводам линии или одновре X2 менное прикосновение к проводу линии и корпусу электроустановки, на кото рый произошло замыкание фазного провода (двухфазное прикосновение) X3 Двухфазное (двойное) замыкание ВЛ 0,38 кВ на землю Уровень изоляции проводов относительно земли X4 на момент прикосновения меньше допустимого Отказ в системе непрерывного контроля X5 изоляции – устройств УКИ Отказ в системе защитного отключения X6 (устройств УЗО) X7 Человек оказался в зоне растекания тока и прикоснулся к оборванному проводу X8 Отказ в системе защиты от сверхтоков (МТЗ) Замыкания двух фаз ВЛ 0,38 кВ на землю произошли через малые X9 сопротивления замыканию F Возникновение электроопасной ситуации Для определения вероятностей возникновения событий X1 X9 обра тимся к исследованиям, проведенным известными авторами при анализе воз никновения электропоражений в электрических сетях с изолированной ней тралью – работам А.И. Сидорова, И.С. Окраинской и И.Ф. Суворова.

В табл. 5 представлены значения вероятностей, определенные указан ными авторами на основе анализа литературных источников, нормативных документов и результатов собственных исследований. Все значения вероят ностей определялись из расчета на десять тысяч операций или для объема времени, равного 1000 часам.

Таблица Вероятности структурных элементов схемы возникновения электроопасной ситуации Вероятность Вероятность Вероятность Обозначение Обозначение Обозначение возникновения возникновения возникновения события события события события события события 2 · 103 3,45 · X1 X4 X – 2 · 104 5 · 102 5 · X2 X5 X 8,8 · 104 5 · 102 X9 X3 X Для определения вероятности события X4 был проведен расчет уровня сопротивлений фаз сети относительно земли и величины тока через тело че ловека при прикосновении к токоведущим частям при учете полной длины линии, равной 5 км. Из соотношения рассчитанной величины тока через тело человека и значений фибрилляционного тока была определена вероятность электропоражения в результате недостаточного уровня изоляции фаз сети относительно земли при прикосновении человека к одной из фаз ВЛ 0,38 кВ с изолированной нейтралью – значение рассчитанной вероятности составило 1,3·102.

Вероятность возникновения события X9 – замыкания двух фаз на зем лю произошли через малые сопротивления замыканию – не оценивалась в работах указанных авторов. Для определения вероятности возникновения электроопасной ситуации F рассмотрим самый неблагоприятный вариант – примем вероятность этого события равной 1.

Запишем формулу для определения вероятности возникновения элек троопасной ситуации PF (рис. 11):

PF 1 ((1 P ( X 1 ) P ( X 4 ) P ( X 5 ) P( X 6 )) (1 P ( X 2 ) P ( X 6 )) (14) (1 P ( X 3 ) P ( X 5 ) P ( X 7 ) P ( X 8 ) P ( X 9 ))).

Вероятность возникновения электроопасной ситуации при эксплуата ции воздушной четырехпроводной линии напряжением 0,38 кВ с изолиро ванной нейтралью составляет 1,014·105.

Н.К. Катаевой для сети с глухозаземленной нейтралью напряжением до 1000 В была определена вероятность возникновения электроопасной ситуа ции, равная 5,1·10–4.

И.Ф. Суворов разработал уточненную модель возникновения электро поражения в сетях напряжением до 1 кВ с глухозаземленной нейтралью, ве роятность конечного события в которой составила 3,196·104.

Очевидно, что сравнение приведенных вероятностей показывает по вышение уровня электробезопасности при переходе от глухозаземленного режима нейтрали к изолированному при эксплуатации четырехпроводных воздушных линий напряжением до 1000 В.

Задача определения экономического эффекта от внедрения конкретных мероприятий, обусловленного сохранением жизни и здоровья человека, сво дится к задаче определения размера предотвращенных потерь так называе мого «условного» (предотвращенного) эффекта Э у оценки ущерба при на ступлении неблагоприятного события, умноженного на величину снижения вероятности наступления неблагоприятного события в случае реализации мероприятия.

Условный эффект, связанный с улучшением условий электробезопас ности для одного человека, взаимодействующего с открытыми проводящими частями электрической сети напряжением до 1000 В с изолированной ней тралью, оснащенной предлагаемым набором электрозащитных средств, мо жет быть определен по формуле:

(15) Эу У ( Р1 Р2 ), где У ущерб, обусловленный одной электротравмой со смертельным или тяжелым исходом, руб.;

Р1 вероятность возникновения электропоражения до внедрения пред лагаемого мероприятия (для четырехпроводной ВЛ напряжением 0,38 кВ с глухозаземленной нейтралью);

Р2 вероятность возникновения электропоражения после внедрения предлагаемого мероприятия (для четырехпроводной ВЛ напряжением 0,38 кВ с изолированной нейтралью).

Американскими исследователями по заказу Института производствен ных проблем охраны труда США был рассчитан материальный ущерб вслед ствие электротравм работников (возмещение причиненного вреда здоровью, расходы на реабилитацию, возмещение морального ущерба и другие затраты из финансовых средств нанимателей, предоставление льгот потерпевшим из государственного бюджета), который составляет 582 тысячи долларов США на каждый несчастный случай со смертельным или тяжелым исходом. Адап тированная величина ущерба вследствие возникновения электропоражения в России может быть получена путем отношения приведенной цифры (в пере счете на текущий курс доллара США) к разнице средней заработной платы между Россией и США (по состоянию на 2010 год средняя заработная плата в России приблизительно в 6 раз меньше, чем в США). Соответственно, для оценки условного (предотвращенного) эффекта от внедрения предлагаемых мероприятий примем средний ущерб от возникновения электропоражения равным 2,9 миллионов рублей.

Повторим, что вероятность возникновения электроопасной ситуации для четырехпроводной ВЛ 0,38 кВ с глухозаземленной нейтралью составила 5,1·104 (исследования Н.К. Катаевой, 1989 г.) и 3,196·104 (исследования И.Ф. Суворова, 2006 г.). Вероятность возникновения электроопасной ситуа ции при эксплуатации четырехпроводной ВЛ 0,38 кВ с изолированной ней тралью была рассчитана в рамках настоящей работы и составила 1,014·105.

Таким образом, минимальный условный предотвращенный экономиче ский эффект, связанный с улучшением условий электробезопасности для од ного человека, взаимодействующего с открытыми проводящими частями электрической сети напряжением до 1000 В с изолированной нейтралью, ос нащенной предлагаемым набором электрозащитных средств, составит рублей.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ В диссертационной работе предложено новое решение актуальной на учно-технической задачи, состоящее в обеспечении условий электробезопас ности в сетях электроустановок до 1000 В посредством изменения сущест вующего режима нейтрали при эксплуатации воздушных четырехпроводных линий 0,38 кВ;

определении набора средств обеспечения электробезопасно сти и места их установки с учетом характеристик потребителей.

Выполненные исследования позволяют сформулировать следующие основные результаты и выводы работы:

1. Анализ величин токов однофазного короткого замыкания в воздуш ных четырехпроводных линиях напряжением 0,38 кВ, проведенный с целью оценки эффективности зануления, показал несовершенство этой защитной меры при возможном однофазном замыкании в конце линии, поскольку не обеспечивается требуемое Правилами устройства электроустановок время отключения сети.

2. Получено выражение, позволяющее рассчитать такую длину линии, на которой защита занулением будет эффективна при возникновении аварий ной ситуации (однофазном коротком замыкании).

3. Для ВЛ 0,38 кВ при нормальном (неаварийном) режиме определены значения эквивалентного сопротивления системы «PEN-проводник – повтор ные заземлители – земля» в зависимости от места установки потребителя. По лучены выражения, представляющие собой математическое описание зависи мостей эквивалентных сопротивлений системы «PEN-проводник ВЛ 0,38 кВ – повторные заземлители – земля» с учетом места установки электропотребите ля (количества повторных заземлителей нулевого провода линии). Сравни тельный анализ нескольких типов функций показал, что в качестве аппрокси мирующей зависимости может быть выбрана полиномиальная зависимость порядка (с учетом соотношения точности описания и удобства применения в практических расчетах).

4. По заданным токам нагрузки определено значение потенциала, су ществующего на зануленном корпусе электроприемника в нормальном (не аварийном) режиме работы четырехпроводной ВЛ 0,38 кВ с глухозаземлен ной нейтралью. Рассчитанная величина потенциала может быть достаточной для возникновения электропоражения при соответствующем распределении потенциалов в поле растекания тока.

5. В качестве мероприятия по улучшению условий электробезопасно сти предложено изменение заземления нулевой точки системы передачи и распределения электрической энергии – переход от четырехпроводной ВЛ 0,38 кВ с глухим заземлением нейтрали к четырехпроводной сети с изолиро ванной от земли нейтральной точкой источника питания.

6. Для предложенной воздушной четырехпроводной линии 0,38 кВ с изолированной нейтралью обоснованы набор средств обеспечения электро безопасности и место их установки с учетом характеристик потребителей.

Первоочередное внедрение предлагаемых схем электроснабжения целесооб разно начать с таких объектов АПК, на которых имеется высококвалифици рованный персонал и которые критичны даже к незначительному потенциалу на корпусах электрооборудования, например, с животноводческих ком плексов.

7. Сравнение вероятности возникновения электроопасной ситуации при эксплуатации предложенной четырехпроводной ВЛ 0,38 кВ с изолированной нейтралью и вероятности возникновения электропоражения при эксплуата ции четырехпроводной ВЛ 0,38 кВ с глухозаземленной нейтралью показыва ет, что при внедрении предлагаемых схем электроснабжения вероятность возникновения электропоражения снижается не менее, чем в 30 раз.

8. Минимальный условный предотвращенный экономический эффект, связанный с улучшением условий электробезопасности для одного человека, взаимодействующего с открытыми проводящими частями электрической се ти напряжением до 1000 В с изолированной нейтралью, оснащенной предла гаемым набором электрозащитных средств, составит 897 рублей.

Основные научные положения и результаты диссертации отражены в следующих публикациях:

Публикации в изданиях, рекомендуемых ВАК:

1. Семенова, М.Н. Характеристика аппаратов защиты, применяемых в схеме зануления. Плавкие предохранители низкого напряжения [Текст] / М.Н. Семенова // Электробезопасность. – 2005. – № 3. – С. 40–43.

2. Семенова, М.Н. Характеристика аппаратов защиты, применяемых в схеме зануления. Автоматические воздушные выключатели (автоматы) [Текст] / М.Н. Семенова // Электробезопасность. – 2006. – № 1. – С. 29–33.

3. Семенова, М.Н. Обеспечение электробезопасности в электрических сетях напряжением до 1000 В [Текст] / М.Н. Семенова, А.И. Сидоров // Ме ханизация и электрификация сельского хозяйства. – 2011. – № 1. – С. 1821.

Публикации в других изданиях:

4. Семенова, М.Н. Характеристика времени срабатывания аппаратов защиты в схеме зануления [Текст] / М.Н. Семенова // Наука производство технологии экология: материалы Всероссийской научно-технической кон ференции. – Киров: Изд-во ВятГУ, 2006. – Т. 4. С. 114–117.

5. Семенова, М.Н. Повышение эффективности зануления в сетях элек троустановок до 1000 В с глухозаземленной нейтралью [Текст] / М.Н. Семе нова // Электротехнологии, электропривод и электрооборудование предпри ятий: материалы Всероссийской научно-технической конференции. – Уфа:

Изд-во УГНТУ, 2007. – Т. 2. С. 230–231.

6. Семенова, М.Н. Анализ эффективности зануления в воздушных се тях 0,4 кВ [Текст] / М.Н. Семенова, А.И. Сидоров // Дальневосточная весна – 2008: материалы Международной научно-практической конференции в об ласти экологии и безопасности жизнедеятельности. – Комсомольск-на-Амуре:

Изд-во КнАГТУ, 2008. – С. 85–88.

7. Семенова, М.Н. Алгоритм расчета зануления в сетях электроустано вок до 1000 В с глухозаземленной нейтралью [Текст] / М.Н. Семенова, А.И.

Сидоров // Наука ЮУрГУ: материалы 60-й юбилейной научной конференции.

Секция техн. наук. – Челябинск: Изд-во ЮУрГУ, 2008. Т. 1. – С. 131–133.

8. Семенова, М.Н. Анализ состояния зануления как защитной меры в линиях электропередачи напряжением 0,4 кВ [Текст] / М.Н. Семенова, А.И.

Сидоров // Безопасность и экология технологических процессов и произ водств: материалы Всероссийской научно-практической конференции. – Рос товская обл., п. Персиановский: Изд-во ДонГАУ, 2008. – С. 319–322.

9. Семенова, М.Н. Общая характеристика воздушных линий напряже нием до 1000 В [Текст] / М.Н. Семенова // Наука, образование, производство в решении экологических проблем (ЭКОЛОГИЯ 2008): материалы V Меж дународной научно-технической конференции. – Уфа: Изд-во УГАТУ, 2008. – Т. 1. С. 323–328.

10. Семенова, М.Н. Определение потенциала на зануленных корпусах электропотребителей в воздушных сетях 0,4 кВ [Текст] / М.Н. Семенова, А.И. Сидоров // Электробезопасность. – 2008. – № 23. – С. 23–36.

11. Семенова, М.Н. Разработка методики выбора аппаратов защиты в схеме зануления в воздушных сетях 0,4 кВ [Текст] / М.Н. Семенова // Кон курс грантов студентов, аспирантов и молодых ученых вузов Челябинской области (2008 г.): сборник рефератов научно-исследовательских работ аспи рантов. – Челябинск: Изд. центр ЮУрГУ, 2009. – С. 66–67.

12. Семенова, М.Н. К вопросу о применении средств защиты на ВЛ 0,38 кВ с глухозаземленной нейтралью [Текст] / М.Н. Семенова // Энергетика в современном мире: материалы VI Всероссийской научно-практической конференции. – Чита: Изд-во ЧитГУ, 2009. – Ч. II. С. 145–148.

13. Семенова, М.Н. О расчете токов короткого замыкания на ВЛ 0,38 кВ [Текст] / М.Н. Семенова, А.И. Сидоров // Электротехнологии, электропривод и электрооборудование предприятий: материалы Всероссийской научно технической конференции. – Уфа: Изд-во УГНТУ, 2009. – Т. 2. С. 236–238.

14. Семенова, М.Н. Возможность применения экспертных систем при выборе аппаратов защиты в воздушных сетях 0,4 кВ [Текст] / М.Н. Семено ва // Научный поиск: материалы первой научной конференции аспирантов и докторантов. Технические науки. – Челябинск: Изд. центр ЮУрГУ, 2009.

С. 168–171.

15. Семенова, М.Н. Определение потенциала на зануленном корпусе электроприемника в нормальном режиме работы линии [Текст] / М.Н. Семе нова // Электробезопасность. – 2009. – № 1. – С. 31–35.

16. Семенова, М.Н. Обеспечение условий электробезопасности в воз душной четырехпроводной линии 0,4 кВ с изолированной нейтралью [Текст] / М.Н. Семенова, А.И. Сидоров // Электробезопасность. – 2009. – № 23. – С. 3–8.

17. Семенова, М.Н. Определение уровня электробезопасности в четы рехпроводной сети 0,4 кВ с изолированной нейтралью [Текст] / М.Н. Семе нова, А.И. Сидоров // Электробезопасность. – 2009. – № 4. – С. 3–11.

18. Семенова, М.Н. Определение условий эффективности зануления на ВЛ 0,4 кВ для электроснабжения сельскохозяйственных потребителей Челя бинской области [Текст] / М.Н. Семенова, А.И. Сидоров // Электробезопас ность. – 2010. – № 1. – С. 21–24.

19. Семенова, М.Н. Аналитическое исследование влияния числа по вторных заземлителей нулевого провода на условия электробезопасности в нормальном режиме работы линии [Текст] / М.Н. Семенова // Достижения науки агропромышленному производству: материалы XLIX Международ ной научно-технической конференции. – Челябинск: Изд-во ЧГАА, 2010. – Ч. 3. С. 145–150.

20. Семенова, М.Н. Целесообразность перехода от глухозаземленного режима нейтрали к изолированному в сетях электроустановок сельскохозяй ственного назначения напряжением до 1000 В [Текст] / М.Н. Семенова, А.И.

Сидоров // Достижения науки агропромышленному производству: мате риалы L Международной научно-технической конференции;

под ред. д.т.н., проф. Н.С. Сергеева. – Челябинск: Изд-во ЧГАА, 2011. – Ч. 6. С. 127–133.

СЕМЕНОВА Мария Николаевна ОБОСНОВАНИЕ ПЕРЕХОДА ОТ ГЛУХОЗАЗЕМЛЕННОЙ НЕЙТРАЛИ К ИЗОЛИРОВАННОЙ В СЕТЯХ ЭЛЕКТРОУСТАНОВОК СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННОГО НАЗНАЧЕНИЯ НАПРЯЖЕНИЕМ ДО 1000 В Специальность 05.20.02 Электротехнологии и электрооборудование в сельском хозяйстве АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Издательский центр Южно-Уральского государственного университета Подписано в печать 10.05.2011. Формат 6084 1/16. Печать цифровая.

Усл. печ. л. 1,39. Уч.-изд. л. 1. Тираж 100 экз. Заказ 143/270.

Отпечатано в типографии Издательского центра ЮУрГУ.

454080, г. Челябинск, пр. им. В.И. Ленина, 76.



 


Похожие работы:





 
2013 www.netess.ru - «Бесплатная библиотека авторефератов кандидатских и докторских диссертаций»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.