авторефераты диссертаций БЕСПЛАТНАЯ  БИБЛИОТЕКА

АВТОРЕФЕРАТЫ КАНДИДАТСКИХ, ДОКТОРСКИХ ДИССЕРТАЦИЙ

<< ГЛАВНАЯ
АГРОИНЖЕНЕРИЯ
АСТРОНОМИЯ
БЕЗОПАСНОСТЬ
БИОЛОГИЯ
ЗЕМЛЯ
ИНФОРМАТИКА
ИСКУССТВОВЕДЕНИЕ
ИСТОРИЯ
КУЛЬТУРОЛОГИЯ
МАШИНОСТРОЕНИЕ
МЕДИЦИНА
МЕТАЛЛУРГИЯ
МЕХАНИКА
ПЕДАГОГИКА
ПОЛИТИКА
ПРИБОРОСТРОЕНИЕ
ПРОДОВОЛЬСТВИЕ
ПСИХОЛОГИЯ
РАДИОТЕХНИКА
СЕЛЬСКОЕ ХОЗЯЙСТВО
СОЦИОЛОГИЯ
СТРОИТЕЛЬСТВО
ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ
ТРАНСПОРТ
ФАРМАЦЕВТИКА
ФИЗИКА
ФИЗИОЛОГИЯ
ФИЛОЛОГИЯ
ФИЛОСОФИЯ
ХИМИЯ
ЭКОНОМИКА
ЭЛЕКТРОТЕХНИКА
ЭНЕРГЕТИКА
ЮРИСПРУДЕНЦИЯ
ЯЗЫКОЗНАНИЕ
РАЗНОЕ
КОНТАКТЫ

Создание информационно-методического обеспечения для системного проектирования статических преобразователей частоты в составе машинно-электронных генерирующих систем для малой энергетики и автономных объектов

На правах рукописи

ПЬЮ МЬИНТ ТХЕЙН СОЗДАНИЕ ИНФОРМАЦИОННО-МЕТОДИЧЕСКОГО ОБЕСПЕЧЕНИЯ ДЛЯ СИСТЕМНОГО ПРОЕКТИРОВАНИЯ СТАТИЧЕСКИХ ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЕЙ ЧАСТОТЫ В СОСТАВЕ МАШИННО-ЭЛЕКТРОННЫХ ГЕНЕРИРУЮЩИХ СИСТЕМ ДЛЯ МАЛОЙ ЭНЕРГЕТИКИ И АВТОНОМНЫХ ОБЪЕКТОВ Специальность: 05.09.03 – Электротехнические комплексы и системы

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Москва 2013 2

Работа выполнена в Федеральном государственном бюджетном образо вательном учреждении высшего профессионального образования «Нацио нальный исследовательский университет «МЭИ» на кафедре «Электротехни ческие комплексы автономных объектов ЭКАО»

Научный консультант: МЫЦЫК Геннадий Сергеевич, доктор техни ческих наук, профессор кафедры ЭКАО НИУ «МЭИ».

Официальные оппоненты: ШЕВЦОВ Даниил Андреевич, доктор тех нических наук, профессор кафедры 306 «Микроэлектрон ные электросистемы» Московского авиационного института (Национального исследовательского университета «МАИ»), ВОЙТОВИЧ Игорь Александрович, канди дат технических наук, главный специалист ОАО «Концерн «Авиационное оборудование».

Ведущая организация: ОАО «Аэроэлектромаш».

Защита состоится «28» июня 2013 г. в 14 часов 00 мин. В аудитории М 611 на заседании диссертационного совета Д.212.157.02 Национального ис следовательского университета «МЭИ» по адресу: Москва, Красноказармен ная ул., дом 13.

Отзывы на автореферат (в двух экземплярах, заверенных печатью) про сим направить по адресу: 111250, Москва, Красноказарменная ул., дом 14, Ученый Совет НИУ «МЭИ».

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Национального ис следовательского университета «МЭИ».

Автореферат разослан « » мая 2013 г.

Ученый секретарь диссертационного совета Д 212.157. к. т. н., доцент С.А. Цырук

Общая характеристика работы

Технический прогресс характеризуется периодической сменой поколе ний техники. Данное развитие определяется тем, что системы, устройства и составляющие их компоненты постоянно совершенствуются, а их жизненный цикл в силу этого неуклонно сокращается. Этот процесс сегодня особенно заметен, в частности, в сферах радиосвязи и телекоммуникаций, а также в областях информационной и силовой электроники. Наряду с этим совершен ствуются методы проектирования и используемые для этого средства. Среди последних особенно следует выделить используемые сегодня современные компьютерные возможности, которые позволяют эффективно (оперативно и с высокой точностью) решать проектные задачи на основе имитационного компьютерного моделирования (ИКМ) рабочих процессов в проектируемых объектах. По мере возрастания сложности разрабатываемой системы возрас тают и сложности ее проектирования. Даже в самом благоприятном случае, когда известны модельное описание, свойства и характеристики составляю щих систему узлов (звеньев), нельзя гарантировать получение наилучшего результата ее проектирования (по заданной совокупности показателей каче ства) без системного к нему подхода. Системность проектирования предпо лагает учет взаимного влияния свойств и характеристик звеньев системы друг на друга с целью получения наилучших ее показателей качества.

Актуальность проблемы. Настоящая работа посвящена исследованию возможностей совершенствования узлов машинно-электронных генерирую щих систем (МЭГС) автономных объектов (АО) малой мощности (до сотен кВА) в направлении энерго-и ресурсосбережения и улучшения электромаг нитной совместимости ее узлов, а также решению комплекса задач по созда нию информационно-методического обеспечения для системного их проек тирования по заданной совокупности показателей качества. Отсутствие сего дня в должном объеме проектно необходимой информации сдерживает раз работку и широкое практическое освоение таких систем. Поэтому исследо вания, направленные на решение этой проблемы, представляется актуаль ным.

Цель работы. Объектом исследования являются МЭГС, по сути, двух типов. Наличие в МЭГС электрического генератора (ЭГ) с переменной ча стотой вращения вала и выпрямительного, а также трансформаторно-или ав тотрансформаторно-вырямительного устройства (ТВУ или АТВУ) характе ризует ее как МЭГС-1. Эта система может применяться как самостоятельно, так и в составе МЭГС-2, которая характеризуется наличием в ней еще двух силовых звеньев – трехфазного инвертора с широтно-импульсной его моду ляцией (ШИМ) его напряжения (ТИН) и выходного фильтра. Основное со держание работы направлено на исследование возможностей совершенство вания МЭГС-2 и создание информационно-методического обеспечения для структурно-параметрической оптимизации системы по заданной совокупно сти показателей качества.

Методы исследования. Для решения поставленных в работе задач ис пользованы: общие положения теории электрических цепей, математический аппарат рядов Фурье, разделы дифференциального и интегрального исчисле ния, концепция многоканального преобразования энергетического потока, ИКМ в среде OrCAD 16.5 (Pspice Schematics), MathCAD и MatLAB, методы технического творчества.

Достоверность научных результатов. Самоконтроль результатов ис следования по критерию достоверности осуществлялся поэтапно путем проверки на соответствие (путем ИКМ) проектному замыслу каждого узла исследуемой системы с последующим контролем функциональной характе ристики всей системы. Показано, что полученные аналитическим путем и на основе ИКМ результаты удовлетворяют критерию физической непротиворе чивости и полностью согласуются с известными частичными результатами, ранее полученными исследователями большей частью на качественном уровне. В качестве средств самоконтроля использовался также метод энерге тического баланса.





Научная новизна работы.

1. Предложена классификация типов машинно-электронных генериру ющих систем (МЭГС), применяемых на автономных объектах. Сформулиро ваны общие для рассматриваемых типов МЭГС проблемы, которые необхо димо решать при их системном проектировании.

2. На основе ИКМ исследованы новые возможности совершенствования вентильных генерирующих систем – МЭГС 1-го типа (МЭГС-1) с использо ванием АТВУ с пульсностью m1Э выпрямленного напряжения – АТВУ-m1Э.

Определена габаритная мощность АТВУ-18, необходимая для сопостави тельной оценки альтернативных вариантов.

3. Создано информационно-методическое обеспечение для обоснован ного выбора при проектировании структурно-алгоритмической организации ТИН с ШИМ:

3.1. Предложено решение, обеспечивающее нечувствительность ТИН к несимметричной нагрузке, что расширяет область применения, делая воз можным использование его в авиационной электротехнике;

3.2. Для ТИН с многоканальным преобразованием (МКП) представле ны результаты исследования свойств спектров выходного напряжения с ос новными модификациями ШИМ, которые является исходными данными для проектирования фильтров;

3.3. На основе полученных результатов ИКМ разработаны рекоменда ции по проектированию компонентов и обеспечению требуемых показателей ТИН.

4. Разработана уточненная системно-ориентированная методика проек тирования Г-образного LC фильтра переменного тока, заключающаяся, в частности, в учете его волновой проводимости:

4.1. Показана ее применимость для различных спектров выходного напряжения ТИН (для низкочастотных и высокочастотных спектров);

4.2. Разработана методика автоматизированного расчета Г-образного LC фильтра, и на основе ИКМ применительно к ТИН с МКП (с выходным фильтром) при принятых допущениях подтверждена ее высокая адекватность (с точностью не хуже 2%) в заданных режимах работы;

4.3. На основе исследования динамических свойств Г-образного LC фильтра сформулированы требования к алгоритмам пуска и отключения ТИН.

5. Представлены результаты исследования МЭГС-2 – «Переменная ско рость – постоянная частота (ПСПЧ)», выполненной в виде последовательно соединенных звеньев: электрический генератор – ЭГ с переменной частотой вращения вала и статический преобразователь частоты со звеном постоянно го тока – ПЧПТ (в виде АТВУ-18 и ТИН с ШИМ и с выходным фильтром):

5.1. Показано, что при одинаковых уровнях напряжений ЭГ и на выхо де системы ПСПЧ необходимо обеспечить повышение напряжения на ее входе на 30% (например, с помощью АТВУ-18);

5.2. На основе моделирования системы ПСПЧ и исследования основ ных режимов ее работы сформулированы рекомендации по ее системному проектированию.

Практическая значимость работы.

На основе исследования (путем ИКМ) возможностей совершенствования МЭГС-1 и МЭГС-2 создано информационно-методическое обеспечение, не обходимое для системного их проектирования, которое создает предпосылки для обоснованного проектирования и расширения области практического их освоения.

На защиту выносятся:

1. Особенности системного подхода к структурно-алгоритмическому и параметрическому синтезу машинно-электронных генерирующих систем двух типов – МЭГС-1 и МЭГС-2.

2. Результаты синтеза и исследования (на основе ИКМ) ТВУ и АТВУ с пульсностью выпрямленного напряжения m1Э=12 и m1Э=18 (соответственно – ТВУ-12 и АТВУ-18), которые в соответствующих применениях могут быть составными звеньями МЭГС-1 и МЭГС-2.

3. Результаты исследования ТИН с МКП и с суммированием выходных токов каналов с помощью трансфильтров (ТФ) с использованием компью терных возможностей для решения проектных задач.

4. Системно-ориентированная и усовершенствованная методика проек тирования Г-образных LC фильтров переменного и постоянного тока (с уче том их волновой проводимости C / L ).

5. Разработанная программа автоматизированного расчета Г-образных LC фильтров переменного и постоянного тока (по усовершенствованной мето дике), а также результаты расчета и исследования на ее основе прохождения через эти фильтры новых и наиболее часто используемых на практике низко частотных и высокочастотных спектров напряжений с различными модифи кациями ШИМ.

6. Разработанная имитационная компьютерная модель машинно электронной генерирующей системы второго типа – МЭГС-2 (система ПСПЧ в виде идеализированного генератора и преобразователя частоты со звеном постоянного тока, ориентированная на применение ее в авиационной элек тротехнике) и полученные на основе этой модели результаты.

Апробация работы. Основное содержание работы

докладывалось и об суждалось: На ХIX-й (2012г.) и XX-й (2013г.) международных научно технических конференциях студентов и аспирантов;

на 3-х н/т-х семинарах кафедры «Электротехнические комплексы автономных объектов ЭКАО» МЭИ.

Публикация. По теме диссертации опубликовано 7 печатных работ (сре ди них один патент на полезную модель и две статьи в рецензируемых изда ниях).

Личный вклад.

1. Систематизированы типы машинно-электронных систем и на наиболее сложном ее варианте – МЭГС-2 предложен общий подход к ее исследованию и проектированию с использованием средств ИКМ.

2. На основе ИКМ исследованы вопросы синтеза ТВУ-m1Э и АТВУ-m1Э с пульсностью выпрямленного напряжения m1Э=12 и m1Э=18 соответственно и даны рекомендации по их проектированию.

3. На основе ИКМ исследованы свойства ТИН с различными структура ми и алгоритмами управления, в том числе в вариантах с ШИМ и с многока нальным преобразованием, и даны рекомендации по их проектированию.

4. Предложена системно-ориентированная уточненная методика расчета параметров Г образного LC фильтра, учитывающая волновую его проводи мость и разработана программа автоматизированного их расчета.



5. Разработана имитационная компьютерная модель одного варианта МЭГС-2 – «ПСПЧ» и на ее основе проведены исследования, позволившие синтезировать решение, удовлетворяющее требованиям авиационного приме нения и сформулировать рекомендации по ее системному проектированию.

Структура и объем работы. Диссертационная работа состоит из 5 глав, заключения, библиографии из 68 наименований и приложений и изложена на 237 страницах, включая 163 рисунок и 32 таблицы.

Краткое содержание работы Во введении обоснована актуальность проблемы, сформулирована цель и решаемые в диссертации задачи.

В первой главе рассматриваются основные виды наиболее часто приме няемых на АО МЭГС, отмечаются их недостатки и возможные направления их совершенствования, а также формулируются задачи, подлежащие иссле дованию и решению. В качестве МЭГС рассматриваются в основном систе мы двух типов:

– система «вентильный генератор» (ВГ) – МЭГС-1 в виде последователь но включенных синхронного генератора (СГ) и выпрямительного устройства (или ТВУ и АТВУ) с пульсностью выпрямленного напряжения m1Э=12;

(рис. 1а);

– система «ПСПЧ» – МЭГС-2 в виде последовательно включенных ВГ и ПЧПТ, выполненного в виде последовательно включенных выпрямительного устройства со сглаживаю- СГ ВУ + РН Uв=var щим фильтром и ТИН с вы- U1=const – +.

ходным фильтром – рис. 1б, Ф – в). n1=var f1=var Вторая глава посвяще на исследованию современ КООС ных решений ТВУ и АТВУ с пульсностью выпрямлен- а) Вентильный генератор –МЭГС-1 (1-го типа) ного напряжения m1Э, ори- ПЧПТ Uв=var ентированных на примене- +– СГ U =const ВУ ТИН ние их на подвижных объ- f =var ектах. При использовании в = Ф Ф качестве первичного источ- n1=var ника генератора с трехфаз- f2=const ным стабилизированным б) 1-ый вариант системы ПСПЧ – МЭГС-2А напряжением 115/200 В и ПЧПТ при использовании в ПЧПТ ТИН по мостовой схеме с МИТВ ТИН f2 = const f1 = var От генератора U1= var LA таким же значением напря- U2= const = LB жения (115/200 В), необхо- Ф димо применение дополни- = LC тельного устройства для по БУ1 БУ вышения исходного напря жения генератора примерно в) 2-ой вариант системы ПСПЧ – МЭГС-2В на 30%.

СПЧ С учетом того, что в структуре ПЧПТ должно использоваться выпрями- f1 = var U1= var тельное звено, функции вы БУ прямления напряжения и fS требуемого его повышения US (на 30%) целесообразно АМФР N N совместить в одном устрой- n1= var S S стве. В качестве такого устройства может быть ис- ВСМ f2 = const пользовано или ТВУ-m1Э, РН U2= const или АТВУ-m1Э.

В качестве первого ша- г) Система ПСПЧ на базе САГ – МЭГС-3 (3-го типа) га исследования (на основе Рис. 1. Типы машино-электронных систем (МЭГС).

ИКМ) взята достаточно из вестная традиционная схема ТВУ-12 (рис. 2). Целью исследования являлось определение габаритной мощности трансформатора (TV) и определение КПД выпрямительного звена. Результаты исследования показали, что токи во вто ричных обмотках трансформатора 1-го и 2-го каналов имеют разрывный ха рактер. Это означает, во-первых, что использование обмоток невысокое, а, во-вторых, что выпрямительные мосты работают попеременно. Габаритная мощность TV ТВУ-12 – STV = 1,23Pd0.

Далее рассматривается новая структурная модификация ТВУ-12 (на рис.

3) – двухтрансформаторный вариант 12-пульсного выпрямителя (2ТВУ-12), которая является дальнейшим развитием традиционного ТВУ-12 (рис. 2).

Показано, что габаритная мощность TV 2ТВУ-12 – STV =1,036Pd0. Таким об разом, новая структура 2ТВУ-12 по рис.3 более эффективна по сравнению с традиционной структурой по рис. 2.

В тех случаях, когда не требуется гальвани W1 TV W ческая развязка входной цепи от выходной, вме- A сто трансформаторного узла может быть приме- B Rd нен автотрансформаторный узел. В этом случае C ТВУ- m1Э превращается в АТВУ- m1Э. Переход от W ТВУ к АТВУ обеспечивает значительное улуч шение массогабаритных показателей за счет снижения габаритной мощности трансформатор ного узла. Многообразие вариантов АТВУ опре деляются следующими факторами: 1) базовой Рис. 2. Трехфазное ТВУ с двухканальным преобра схемой соединения обмоток – «звезда» или зующим трактом – ТВУ «треугольник»;

2) симметричным или не сим 12 на базе одного транс метричным способом формирования m1=m1Э/ форматора.

фазной системы напряжений;

3) числом исполь зуемых трехфазных магнитопроводов и 4) еще некоторыми факторами конструктивно-технологического свойства. Анализ проблемы синтеза АТ ВУ показывает, что наиболее рациональное его решение из числа альтерна тивных вариантов может быть определено лишь по критерию его минималь ной габаритной мощности автотрансформато- ра (АТV) (то есть на основе расчета его габа- W1I TV1 W2I Rd ритной мощности), что требует знания дей- A B ствующих значений напряжений на всех об C мотках и протекающих через них токов. По- следняя задача не является простой и особенно II W1II TV2 W в варианте, когда используется общий для всех каналов магнитопровод. Под канальностью преобразования L понимается число используе мых в АТВУ трехфазных мостовых выпрямите лей: при m1Э=12 L=2, при m1Э =18 L=3, при Рис. 3. Двухтрансформаторный вариант 12-пульсного выпря m1Э=24 L=4. Таким образом, параметр L с па мителя – 2ТВУ-12 с суммиро раметром m1Э связан следующим образом: L ванием напряжений на пер =m1Э/6. вичной стороне и суммиро В работе рассматривается известная схема ванием токов в выходной це АТВУ-18YC (по патенту США). Буквой «Y» пи.

здесь обозначается базовая схема соединения обмоток – «звезда», буквой «С» – симметричная в данном случае 9-и фазная система напряжений. Hа рис. 4 показана векторная диаграмма симметричной 9-и фазной системы напряжений, у которой векторы напряжений сдвинуты последовательно относительно друг друга на угол 2/9. Задачей исследования является определение габаритной мощности автотрансформаторного узла. Для решения задачи использовано ИКМ. Габаритная m мощность АТВУ-18YC оказалась равной – SАТ A ВУ-18 = 0,58Pd0.

Основной недостаток этого решения за- A2 A ключается в завышенной габаритной мощно- B C стей ATV. В предложенном в работе решении этот недостаток снижен за счет введения в цепь постоянного тока АТВУ-18YC двух 3-х обмо- C1 B точных трансфильтров (ТФ). В результате это- m m го габаритная мощность АТВУ-18YC+ТФ стала C2 B меньше: SАТВУ-18+ТФ = 0,428Pd0. Сопоставление двух вариантов показало, что АТВУ-18YC+ТФ Рис. 4. Векторная диаграмма АТВУ-18YC по сравнению с АТВУ-18YC (без ТФ) характе ризуется: а) уменьшенной в (0,58/0,428=) 1,355 раза габаритной мощностью АТV;

и б) – уменьшенным в (10,448/5,1195=) 2,014 раза действующим значе нием тока через диоды выпрямительного звена, что позволяет существенно уменьшить массу охладителей, на которых они устанавливаются. Введение в структуру АТВУ-18YC двух трехфазных ТФ приводит к существенному ви доизменению режима работы устройства (в сторону большей энергетической эффективности) и к изменению количественной взаимосвязи между входны ми и выходными напряжениями ATV, что необходимо учитывать при проек тировании.

В двух выше рассмотренных решени ях АТВУ-18 в качестве исходной системы A A2 A использовалась 9-и фазная симметричная A система напряжения. Возможен другой 1 m1 A A вариант, когда используется несиммет 20 ричная 9-и фазная система (рис. 5). Про веденное ИКМ показало, что получить здесь 18-пульсное напряжение без ис пользования ТФ невозможно. Поскольку C3 B данная топология АТV обеспечивает по m2 B лучение только трех самых больших век- m C0 B C торов напряжений – А2В3, B2C3 и C2A3, то в результате их двухполупериодного вы- C2 B прямления на выходе выпрямительного звена вместо 18-пульсного формируются Рис. 5. Векторная диаграмма 6-пульсное выпрямленное напряжение. АТВУ-18 YНC+2х3ТФ Если в схеме АТВУ ввести два ТФ в цепи постоянного тока, то режим 18-пульсного выпрямления реализуется.

Однако, без соответствующей коррекции коэффициентов трансформации АТV такая модификация устройства обеспечивает значение постоянной со ставляющей выпрямленного напряжения Ud0 = 266,2 В вместо требуемого значения Ud0 = 270 В. Исследуемая модификация обозначается нами как АТ ВУ-18YНC+2х3ТФ. Символом «Y» обозначено соединение базовой трех фазной обмотки по схеме «звезда», использование несимметричной системы напряжений – буквами «НС», а символом «» – функция повышения уровня выпрямленного напряжения (т.е. коррекции коэффициентов трансформации в сторону их повышения). Исследование показало, что габаритная мощность АТВУ-18 YНC+2х3ТФ – SАТВУ-18 = 0,283Pd0. Итак, использование несиммет ричной системы напряжений вместо симметричной приводит к уменьшению габаритной мощности относительно варианта АТВУ-18YC+2х3ТФ в 0,428/0,283 =1,512 раза. Таким W1I TV 1 W2I ТИН образом, показано, что суще- = 1 j E 1 j ственно снизить габаритную п СУ мощность ATV можно двумя ~ – ~ ~ способами: а) введением в цепь /6 ТИН постоянного тока АТВУ-m1Э = A 2 j 2 j ТФ;

и б) использованием СУ2 B несимметричных m1 фазных си- ~ ~ C ~ стем напряжений (m1 – нечетное TV W2II W1II число). В работе для сопостави тельной оценки вариантов ре- Рис. 6. Структурная схема силовой части ТИН с двухканальным преобразующим трактом.

шений и для создания информа ционно-методического базиса для системного проектирования на основе ИКМ определена:

– габаритная мощность электромагнитных узлов (трансформаторов, авто трансформаторов и трансфильтров);

– показатели качества потребляемых этими устройствами токов;

– установленная мощность диодов выпрямительных устройств.

В третьей главе рассмотрены вопросы структурно-алгоритмического синтеза и анализа альтернативных вариантов преобразователей постоянного напряжения в переменное – инверторов с многоканальным преобразующим трактом, с ШИМ напряжения по синусоидальному закону и с выходным Г образным LC фильтром. Сформированы ИК-модели ТИН 2-х канального ти па – 2TV-ФК-ТИН (рис. 6) при 2-х вариантах алгоритмов переключения ключей в каналах: а) – с алгоритмом;

б) – с алгоритмом двухполярной ШИМ (ДШИМ) при 4-х значениях фазового сдвига между развертываю щими сигналами каналов, и на их основе для каждого варианта с помощью ИКМ определены параметры Г-образного LC фильтра. Результаты исследо вания показали, что все 4 модификации алгоритма ДШИМ в каналах по сравнению с алгоритмом обеспечивают уменьшение массы фильтра не ме нее, чем в 4 раза, причем из 4-х найден наилучший алгоритм, обеспечиваю щий указанное превосходство по массе в 4,37 раза.

В работе осуществлена проверка известного модельного описания сигна лов с ДШИМ и однополярной ШИМ (ОШИМ) на адекватность (как в одно канальном, так и в многоканальном вариантах). Сигнал с ОШИМ описывает ся следующей моделью, представляющей собой частный случай известной более общей модели для любого числа каналов преобразования энергетиче ского потока – L:

S t u1 (t ) 1 Bk 2 n1 sin k t t o. p 2n 1 t t o. y, k (1) k 1 n где: u1 (t ) U m sin t t o. y – полезная составляющая ОШИМ сигнала, Um – максимальное его значение;

Bk 2 n1 – коэффициент Фурье:

2 Um J 2 n 1 k ;

Bk 2 n k J 2 n 1 k – функция Бесселя 1-го рода (2n–1) порядка, причем при отри цательных (целочисленных) значениях числа n берется порядок (2n+1), а при положительных n – порядок (2n-1);

– кратность тактовой (несущей) и U зm выходной частот;

0 1 – глубина модуляции (параметр регулирова U pm ния уровня выходного сигнала, а Uзm и Upm – амплитуды синусоидального за дающего и треугольной формы развертывающего напряжений);

to.p и to.у – начальные фазные углы развертывающего (треугольной формы) и управля ющего (синусоидальной формы) сигналов. На основе ИКМ проведена про верка (в среде MatLAB) известного модельного описания (МО) сигнала, как в частном варианте (1), так и в известном общем варианте с многофазной од нополярной ШИМ (МОШИМ), т.е. при L канальной структурно алгоритмической организации ТИН. Полученные при L = 1;

2;

3 осцилло граммы МО (1) в полной мере (адекватно) отражают проектный замысел, так что оно может быть уверенно использовано при анализе и проектировании.

Для проверки МО (1) в работе аналогичные результаты (при L = 1;

2;

3) получены и при моделировании LТИН-ОШИМ+LТФ (при наличии нуле вого провода) по другой технологии – на аппаратном уровне (обозначенном нами как ИКМ 1-го типа) с использованием программного обеспечения OrCAD 16.5 (Schematics). Хорошее совпадение параметров «кустов» гармо ник при двух способах (направлениях) моделирования сигнала (напряжения) с ОШИМ, а также хорошее совпадение форм этого сигнала, полученных двумя способами, дополнительно свидетельствует об адекватности модели.

МО напряжения с ДШИМ известно только для одноканального ТИН, причем лишь в варианте его с нулевым проводом (между нагрузкой и сред ней точкой источника питания). Для этого варианта на основе ИКМ (в среде MatLAB) подтверждена адекватность этого известного МО. Расчет этих мо делей в среде MatLAB c учетом дискретных переменных (+n, –n, k) даже с не очень высокой точностью (до значений k=25, +n=+25, –n= –25) при L=1 пока зал достаточно высокую их адекватность. Время вычислений при этом доста точно большое (не менее 10 минут). С увеличением, как точности вычисле ний, так и канальности L время расчета увеличивается. Требуемое достаточно большое время расчета МО сигналов является их недостатком.

Наряду с этим в работе предложен упрощенный способ моделирования сигналов с МОШИМ и с многофазной ДШИМ (МДШИМ) в среде MatLAB, обозначенный в работе как способ моделирования на сигнальном уровне (ИКМ 2-го типа), что позволило, в частности, получить визуальное пред ставление о спектрах напряжения с МДШИМ при L1 и провести их иссле дование. Полученные результаты предназначены для использования их при проектировании выходных фильтров инверторов типа LТИН-ДШИМ и LТИН-ДШИМ+LТФ. VT1 VT4 VT2 VT5 VT3 VT + На аппаратном уровне (в сре- E п де OrCAD 16.5 Schematics) сфор- 2 мированы имитационные компью- E п терные модели (ИК-модели) 2 – LТИН-ДШИМ+LТФ при L = 1;

2;

3 VT1’ VT4’ VT2’ VT5’ VT3’ VT6’ ТФ ТФ ТФ A (рис. 7 при L=2). Полученные ре В С CФ LФ CФ LФ LФ C Ф зультаты ИКМ показали, что:

– с ростом тактовой частоты 0С А В С Z Z Z установленная мощность фильтра A C B уменьшается, но динамические Рис. 7. Структура силовой части потери в ключевых элементах 2ТИН-ДШИМ+2ТФ на базе (КЭ) возрастают, а, следовательно, полумостовых инверторных ячеек.

возрастает и масса охладителей;

– с ростом тактовой частоты (и с уменьшением мощности фильтра) в ди намике перенапряжение U на конденсаторе фильтра уменьшается;

– с увеличением канальности L амплитуда ближайшей высшей гармоники при одном и том же значении тактовой частоты – fт уменьшается;

– увеличение значения тактовой частоты fт на содержание высших гармо ник не влияет (по частоте они отодвигаются в более высокочастотную об ласть);

– увеличивая канальность L и одновременно уменьшая параметр fт так, чтобы частота квантования – fкв(U2) выходного напряжения u2(t) оставалась неизменной, можно уменьшить содержание высших гармоник при сохране нии значения их частот.

Показано, что коэффициент использования источника питания можно увеличить на 20%, а динамические потери в КЭ можно уменьшить, если си нусоидальный закон модуляции трансформировать в трапецеидальный закон с наклоном боко- 300V 30A вой стороны тра пеции =/5. Число 0V 0A Lф=0,125мГн переключений КЭ Сф=0,15 мкФ и результирующая -300V -30A 95.00ms 96.25ms 97.50ms 98.75ms частота квантова- Time Рис. 8. Осциллограммы процессов в 2ТИН-ДШИМ+2ТФ ния выходного (схемы по рис. 7) напряжения до фильтра и после напряжения при фильтра и ток нагрузки (фаза «А»): параметр этом уменьшаются, нагрузки: Z2=13,225Ом;

сos2=0,7;

S2=3000 ВА;

однако, качество U2=115B;

f2 = 400 Гц;

fт=12 кГц;

µ=1;

KГ(U2) 7,2 %.

этого напряжения несколько ухудшается, что при необходимости может быть восстановлено путем незначительного увеличения параметров LC фильтра.

Четвертая глава посвящена дальнейшему уточнению методики проек тирования Г-образного LC фильтра и доведению ее до уровня, приемлемого для инженерного проектирования. За основу взяты последние работы в этом направлении. Для проверки на адекватность разработанной методики выпол нена серия численных экспериментов по фильтрации наиболее известных (и наиболее эффективных) низкочастотных и высокочастотных спектров напряжений, которые показали высокую ее точность. Особенностью методи ки является двухэтапный алгоритм расчета фильтра:

– на 1-ом этапе определяется требуемое произведение его параметров в режиме холостого хода (ХХ) – LC. В дальнейшем при расчете произведения LC с учетом RL нагрузки найденное произведение LC уточняется. Поэтому в рамках понятий методов параметрической оптимизации это решение может рассматриваться как вектор начальных приближений;

– на 2-ом этапе определяется рациональное значение его волнового со противления с учетом нагрузки.

В качестве примера решим поставленную задачу при следующих трех критериях:

– коэффициент гармоник напряжения после фильтрации KГ(U2) 0,05 (или 5%) для 50 Гц и KГ(U2) 0,08 (или 8%) для 400 Гц;

– значение отношения тока через индуктивность фильтра к току нагрузки IL ограничим следующим условием: I L * 1,1;

I – а коэффициент жесткости внешней характеристики – условием U 2(1) н 0,8 1,2.

K gu(1) U 2(1) хх Алгоритм решения задачи по 2-му этапу следующий:

1-й шаг: Зная параметры реальной активно-индуктивной нагрузки в но минальном режиме, определяем коэффициент передачи фильтра для p-ой гармоники K П(p)н :

R2 p L*, (2) K П( p )н * * p L2 p 2 * L* R2 1 p 2 * * L* CФ – коэффициент установленной мощности фильтра;

где * Ф * 2(1) CФ * – волновая проводимость;

CФ CФ CФ * ;

L* ;

* Ф 2(1) LФ * LФ LФ L* 2(1) LФ ;

CФ 2(1) CФ и L* 2(1) L2. Индекс «н» характеризует номи * Ф нальный режим. Для его определения нам необходимо задавать несколько значений, например 1 10, и определять значения L* и CФ. Диапазон * Ф зависит от типа спектра напряжения на входе.

2-й шаг: Используя (2) определяем коэффициент гармоник отфильтро ванного напряжения:

U K Г(U 2)н K П( p)н * *, (3) 2( p ) m p n U 2( p ) m ( где U 2* p ) m – относительное содержание амплитуды p-ой гармоники на U 2(1) m K П( p)н входе фильтра;

K П ( p )н *.

K П (1) н 3-й шаг: Действующее значение тока через индуктивность фильтра оконча тельно может быть представлено в следующей, удобной для анализа форме:

p p 1 *.

R2 * L* 2 * U 2( p ) m (4) IL * 2 p * p L2 p 2 * L* R2 1 p 2 * Действующее значение тока нагрузки может быть записано в таком виде:

1 K п( p )н U 2( p ) м * * 2.

I2 (5) 2 p 1 R2 p L* Используя (4), (5) определяем коэффициент (токовой) подгрузки:

IL IL *. (6) I Из (4), (5) и (6) видно, что действующие значения токов IL и I2 и их отноше * ние I L зависят от. Известно, что масса дросселя зависит от его интеграль ного показателя – энергии. Находим энергию дросселя:

I L Lф WL.

4-й шаг: С учетом (2) определяем коэффициент жесткости внешней ха рактеристики:

* K П(1)н K gu(1), * K П(1)ХХ 1 где K П(1)ХХ * – коэффициент передачи фильтра в режиме 1 L CФ 1 * * * Ф ХХ для 1-ой гармоники. Видно, что и коэффициент K gu(1) также зависит от.

* 5-й шаг: Строятся зависимости KГ(U2) = f (), I L = f (), WL= f () и K gu(1) = f () – (рис. 8);

затем нужно найти диапазон значений, в котором выпол няются приемлемые значения трех критериев (KГ(U2) 5% для 50 Гц или KГ(U2) 8% для 400 Гц, I L 1,1 и K gu(1) 0,8 1,2).

* Если один из трех критериев не приемлем, то следует изменить выше принятое значение произведения LC в сторону его увеличения, например, на 5% и повторить все пять шагов.

Если все критерии приемлемы, то следует найти диапазон и выбирать в нем значение, соответствующее минимальному значению энергии WL.

При одном и том же произведении LC это значение дает наименьшую массу фильтра.

Для удобства пользования разработана программа автоматизированного расчета (ПАР) фильтра.

Для проверки методики (в том числе и в варианте ПАР) проведено ИКМ, которое показало высокую сходимость результатов (расхождение менее 2%).

На основе проведенного ИКМ выявлены закономерности и сформулиро ваны рекомендации по проектированию фильтра:

а) Для низко частотных спек тров при переходе WL IL* от режима ХХ к номинальному ре жиму при условии Kgu(1) = опт коэффици ент гармоник вы ходного (отфиль KГ(U2) трового) напряже ния KГ(U2) увеличи вается на 25%, а уровень выходного напряжения пони жается примерно на 15%;

для высоко- Рис. 9. Зависимости KГ(U2) = f (), I L * = f (), K gu(1) = f () и частотных спек WL = f () для напряжения с формой «пьедестал» при тров параметр LC = 2097 мГн·мкФ и сos = 0,8.

несколько KГ(U2) снижается (на 2%), а уровень выходного напряжения практически не меняет ся;

б) Для низкочастотных спектров условие выполнения всех трех крите риев приводит к некоторому ограничению рационального диапазона измене ния произведения LC. Например, для выходного напряжения (с формой «пьедестал») с f2 = 50 Гц все три критерия выполняется в диапазоне 2100мГнмкФ LC 3300 мГнмкФ;

в) Для высокочастотных спектров такого ограничения (по п. б) нет.

Например, при использовании ДШИМ (с f2 = 50 Гц, fUp = 3000Гц, cos=0,8 и S2=3000 BA) все три критерия выполняется, если произведение LC 51мГнмкФ;

а при использовании ОШИМ (с f2 = 50 Гц, fUp = 3000Гц, cos=0, и S2=3000 BA) все три критерия выполняется, если произведение LC мГнмкФ;

г) Для низкочастотных спектров с увеличением параметра коэффици ент гармоник KГ(U2) уменьшается, а коэффициент жесткости внешней харак теристики K gu(1) улучшается, приближаясь к 1;

для высокочастотных спек тров при опт параметр на качество фильтрации и на коэффициент жест кости внешней характеристики K gu(1) практически не влияет;

ж) С ростом cos при выбранных значениях параметров фильтра токовая подгрузка преобразователя увеличивается, а качество фильтрации улучшает ся. Влияние параметра cos на коэффициент жесткости внешней характери стики K gu(1) следующее:

– при использовании высокочастотных спектров практически не заметно;

– а при использовании низкочастотных спектров его нужно учиты вать;

з) Для всех спектров напряжения токовая подгрузка преобразователя увеличивается с ростом параметра.

На основании результатов исследования, полученных на основе ПАР, да ны рекомендации по рациональным алгоритмом формирования выходного напряжения и по выбору значений параметров фильтров.

В пятой главе приведены результаты ИКМ варианта системы ПСПЧ, приближенной к требованиям применения ее в авиационной электротехнике.

В этой сфере по-прежнему является актуальным создание МЭГС-2 типа «ПСПЧ» с улучшенными показателями качества, удовлетворяющих современ ным требованиям авиационного применения и, прежде всего, с приемлемым удельным массовым по казателем g [кг/кВА]. ТИН ATВУ По мере развития элек- В Г A = A A тротехники появляются A m В 20 новые технические ре- Ф C3 B шения, новая, более со B C В n p B C вершенная элементная C2 B база, и создаются пред посылки для разработ ки генерирующих си- Рис. 9. Структурная схема МЭГС-2 типа «ПСПЧ».

стем новых поколений.

В работе исследуется один относительно новый вариант решения этой задачи на основе преобразователя частоты (ПЧ) со звеном постоянного то ка, выполненного в данном случае в виде АТВУ со сглаживающим филь тром на его выходе и ТИН по мостовой схеме с выходным фильтром пере менного тока (рис. 9).

При применении ТИН в авиационной электротехнике одним из требова ний является возможность подключения к нему не только симметричных трехфазных нагрузок мощностью SТ2(1)=3S2(1)Ф, но и однофазных нагрузок мощностью S02(1) 0,15S2(1)Ф, что и отражено в условном техническом задании (здесь S2(1)Ф – мощность одной фазы трехфазной нагрузки). Данная система генерирования в конкретном применении предназначена для использования ее при создании локальной сети электропитания в перспективном проекте «Полностью электрический самолет», где для одной из его локальных гене рирующих систем не ставится условие гальванической развязки генератора от потребителя и не требуется «заземление» (на корпус летательного аппара та).

Разработана ИК-модель системы ПСПЧ, выполненной в виде последова тельно соединенных АТВУ-18 с выходным сглаживающим фильтром и ТИН с выходным фильтром и с несимметричной RL нагрузкой. На основе иссле дования системы показана ее работоспособность и получены необходимые количественные взаимосвязи, необходимых для сопоставительных оценок вариантов и для проектирования. В частности, показано, что габаритная мощность выпрямительного звена – SАТВУ-18, выполненного в виде АТВУ-18, составляет 35% от активной мощности на его выходе – Pd0 и 24,5% от полной мощности нагрузки ПСПЧ (SАТВУ-18 =0,35S2 cos2(1) = 0,245S2). Таким обра зом, целесообразность использования в системе ПСПЧ АТВУ-18 обоснована одновременным решением следующих задач:

– возможностью согласования уровней напряжений генератора и нагрузки;

– возможностью улучшения электромагнитной совместимости (ЭМС) си стемы ПСПЧ с генератором (за счет уменьшения искажения его токов до 11%);

– решением двух 200V 11A выше указных задач с 11,3% U 115 B K Г( I1A ) 1A помощью относитель- а) 0V 0A I 7,01 А 1A но небольших ресурс- -200V -11A ных затрат. 250V 20A U =117,23 В Предложен про 2(A) KГ(U2)=6,9% = 8,84 А I 2(А) б) 0V 0A стой способ обеспече ния нечувствительно- -250V -20A сти ТИН к несиммет- 200V 3.0A U =118,94В KГ(U2)=7,1% ричной нагрузке за в) 0V 0A I = 8,84 А счет введения конден саторного делителя -200V -3.0A 0.99625s 0.99750s 0.99875s 1.00000s напряжения и под Time Рис. 10. Осциллограммы процессов в ПСПЧ по рис. 9:

ключения однофазной а) – напряжения и токи генератора;

напряжений до и нагрузки между его после фильтра и токи нагрузки: б) – трехфазная средней точкой и од- нагрузка;

в) – однофазная нагрузка. Параметры: Г ним из выходных фаз- образного LC фильтра трехфазной нагрузки:

ных выводов ТИН. L=0,118мГн, С=1,94 мкФ;

LC фильтра однофазной На основе серии нагрузки: L=0,175 мГн, С=3,12 мкФ;

параметры Г образного сглаживающего LC фильтра: L1= L2=3мГн, численных экспери С1=С2=100 мкФ.

ментов показано вы полнение системой ПСПЧ возложенных на нее функциональных задач в диапазоне изменения частоты генератора от 300 Гц до 500 Гц.

На основе ИКМ установлено влияние параметров сглаживающего LC фильтра (на выходе АТВУ-18) на входные и выходные характеристики ПЧПТ и даны рекомендации по их выбору.

С целью определения возможности «заземления» всех звеньев системы ПСПЧ предварительно исследованы теоретически возможные варианты их «зануления» и найден наиболее рациональный вариант решения этой задачи.

Заключение 1. Предложена классификация машинно-электронных генерирующих си стем (МЭГС), применяемых на автономных объектах. Сформированы общие для рассматриваемых типов МЭГС проблемы, которые необходимо решать при их системном проектировании.

2. Одной из целей работы является выбор структурно-алгоритмического облика объекта, наиболее полно отвечающего замыслу настоящей работы. В качестве такого объекта исследования выбрана система ПСПЧ (переменная скорость – постоянная частота). Укрупнено система включает в себя элек трический генератор (ЭГ) и статический преобразователь частоты – СПЧ, ко торый может выполняться в различных вариантах. В данном случае СПЧ вы полнен в виде трех последовательно включенных звеньев – выпрямительно го, инверторного и выходного фильтра, образующих структуру преобразова теля частоты со звеном постоянного тока – ПЧПТ. Замысел работы заключа ется в исследовании свойств всех звеньев системы и системы целом и созда ние на этой основе проблемно-ориентированного подхода для разработки ме тодики системного ее проектирования.

3. При разработке технического предложения, удовлетворяющего требо ваниям и условиям применения в авиационной электротехнике решен следу ющий комплекс задач по информационно-методическому обеспечению си стемного проектирования:

3-1. Показано, что в случае использования в структуре ПЧПТ, наиболее простой мостовой схемы трехфазного инвертора напряжения (ТИН) с ШИМ по синусоидальному закону для получения выходного трехфазного напряже ния системы с заданными параметрами напряжения (115/200 В) стабильной частоты (400 Гц) при таких же значениях параметров напряжения ЭГ, требу ется установка устройства для повышения напряжения на 35%.

3-2. Для повышения напряжения ЭГ до требуемого уровня и с целью одновременного улучшения электромагнитной совместимости ПЧПТ с ЭГ предложено использовать автотрансформаторно-выпрямительное устройство – АТВУ-18 с пульсностью выпрямленного напряжения m1Э=18, имеющего габаритную мощность автотрансформатора (ATV), равную Pг(АТV)= 0,28P2(а) от активной мощности нагрузки системы ПСПЧ.

3-3. На примере совместной работы ЭГ и трансформаторно выпрямительного устройства ТВУ-12 с помощью ИКМ показана возмож ность и необходимость учета при системном проектировании индуктивно стей рассеяния обмоток генерирующей сети (и трансформаторных узлов).

3-4. На основе исследования чувствительности показателей качества выходного напряжения ТИН к несимметрии трехфазной нагрузки предложе но решение, обеспечивающее устранение этого недостатка, которое заключа ется во введении для однофазной нагрузки конденсаторного делителя напря жения по цепи питания ТИН и индивидуального фильтра.

3-5. На основе ИКМ показано, что коэффициент использования источ ника питания можно увеличить на 20%, а динамические потери в ключах ТИН с ШИМ на столько же уменьшить, если синусоидальный закон модуля ции трансформировать в трапецеидальный закон с наклоном боковой сторо ны трапеции =/5. Данный выигрыш, однако, покупается некоторым увели чением искажений выходного напряжения, что при необходимости может быть восстановлено незначительным увеличением параметров LC фильтра.

4. Разработана уточненная системно-ориентированная методика проек тирования Г-образного LC фильтра переменного тока, учитывающая два по казателя качества – жесткость внешней характеристики и токовую подгрузку ключей ТИН и основанная на выборе рационального значения его волновой проводимости. Показана работоспособность методики во всем диапазоне из менения тока нагрузки и при различных спектрах фильтруемого напряжения (в том числе при использовании ее для проектирования сглаживающих филь тров). Ее адекватность (на уровне 2%) подтверждена путем ИКМ. Для упро щения пользования разработана и апробирована методика автоматизирован ного расчета параметров фильтра.

5. Решен ряд вопросов по структурно-алгоритмическому синтезу ТИН с многоканальным преобразованием (МКП), а именно:

– для 2-х канальной структуры ТИН в 2-х трансформаторном исполне нии (2-ТИН-2TV) предложен алгоритм управления с двухполярной ШИМ (ДШИМ) в каналах, обеспечивающий снижение массы выходного LC филь тра в 4 раза по сравнению с традиционным вариантом;

– на основе ИКМ подтверждена адекватность известных модельных опи саний спектров напряжения однофазных и трехфазных инверторов: а) с од нополярной ШИМ (ОШИМ) – в вариантах с МКП;

б) с двухполярной ШИМ (ДШИМ) – в одноканальном варианте;

– для инверторов с МКП (т.е. при L1) и с ДШИМ напряжением в кана лах (из-за отсутствия модельного его описания) для исследования спектров использован способ ИКМ на «сигнальном уровне», основанный на формиро вании исследуемых сигналов с помощью логических функций;

– изложена физическая сущность работы трансфильтров, используемых в инверторах с МКП для суммирования токов каналов, что позволило сфор мулировать рекомендации по их проектированию.

6. На основе полученных результатов исследования имитационных ком пьютерных моделей (ИК-моделей) всех силовых звеньев структуры ПЧПТ синтезирована (с общепринятыми допущениями) ИК-модель системы ПСПЧ, и на ее основе проведен объем исследований по определению их взаимодей ствия, необходимый для системного проектирования. В частности, на основе серии численных экспериментов:

– показано выполнение системой ПСПЧ возложенных на нее (в соответ ствии с ТЗ) функциональных задач при несимметричной 3-х фазной нагрузке в диапазоне изменения частоты генератора от 300 Гц до 500 Гц;

– получены рекомендации по выбору параметров сглаживающего LC фильтра на выходе АТВУ-18;

– выявлены (в количественном выражении) возможности уменьшения установленной мощности 3-х фазного выходного Г-образного LC фильтра за счет повышения (тактовой) частоты переключения ключей ТИН;

– установлена возможность «зануления» генератора, средней точки кон денсаторного делителя напряжения и нулевых точек нагрузок.

7. Таким образом, в работе решен комплекс взаимосвязанных между со бой задач по структурно-алгоритмическому и параметрическому синтезу конкретного варианта МЭГС типа ПСПЧ, создающий информационно методическое обеспечение для ее системного проектирования. Рассмотрен ная вариантность возможных решений создает условия для их выбора при проектировании подобного рода систем с иными постановками задач.

Основное содержание диссертации отражено в следующих публикациях:

1. Мыцык Г.С., Пью Мьинт Тхейн, Хлаинг Мин У. Модификация упрощенной методики расчета Г-образного LC фильтра. – М. Л.: Прак тическая силовая электроника, № 45 2012. – С. 1826.

2. Мыцык Г.С., Пью Мьинт Тхейн, Хлаинг У / О влиянии структур но-алгоритмической организации инверторов напряжения на их показа тели качества. Практическая силовая электроника, 2012, №48. –С.25-33.

3. Патент на полезную модель RU № 122 213 U1, МПК Н02 М 7/00. Ав тотрансформаторно-выпрямительное устройство /Авторы: Мыцык Г.С., Пью Мьинт Тхейн. Опубл. 20.11.2012г. в Бюл.№32.

4. Пью Мьинт Тхейн, Хлаинг Мин У, Ян Найнг Мьинт. Вопросы про ектирования трехфазных инверторов напряжения централизованного типа с многоканальным преобразующим трактом. – М. Л.: XII Всемирный электро технический конгресс, 2011. – С. 102103.

5. Г.С. Мыцык, Пью Мьинт Тхейн, Хлаинг Мин У. Модификация ме тодики упрощенного расчета Г-образного LC фильтра. – М. Л.: Восемнадца тая международная научно-техническая конференция студен-тов и аспиран тов, Том 2, 2012. – С. 264265.

6. Пью Мьинт Тхейн, Хлаинг У, Мыцык Г.С. О результатах исследова ния одного варианта автономной системы Электроснабжения типа «ПСПЧ» // Девятнадцатая Международная н/т конф. студентов и аспи-рантов «Радио электроника, электротехника и энергетика»: тез. докл. в 4 т. Т.2. – М.: Изд.

дом МЭИ, 2013.– С.199.

7. Пью Мьинт Тхейн, Мыцык Г.С. Об энергоэффективности одного ал горитма управления трехфазными инверторами напряжения с ШИМ // Де вятнадцатая Международная н/т конф. студентов и аспирантов «Радиоэлек троника, электротехника и энергетика»: тез. докл. в 4 т. Т.2. – М.: Изд. дом МЭИ, 2013.– С.198.

Подписано в печать Зак. Тир. П.л.



 


Похожие работы:





 
2013 www.netess.ru - «Бесплатная библиотека авторефератов кандидатских и докторских диссертаций»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.