авторефераты диссертаций БЕСПЛАТНАЯ  БИБЛИОТЕКА

АВТОРЕФЕРАТЫ КАНДИДАТСКИХ, ДОКТОРСКИХ ДИССЕРТАЦИЙ

<< ГЛАВНАЯ
АГРОИНЖЕНЕРИЯ
АСТРОНОМИЯ
БЕЗОПАСНОСТЬ
БИОЛОГИЯ
ЗЕМЛЯ
ИНФОРМАТИКА
ИСКУССТВОВЕДЕНИЕ
ИСТОРИЯ
КУЛЬТУРОЛОГИЯ
МАШИНОСТРОЕНИЕ
МЕДИЦИНА
МЕТАЛЛУРГИЯ
МЕХАНИКА
ПЕДАГОГИКА
ПОЛИТИКА
ПРИБОРОСТРОЕНИЕ
ПРОДОВОЛЬСТВИЕ
ПСИХОЛОГИЯ
РАДИОТЕХНИКА
СЕЛЬСКОЕ ХОЗЯЙСТВО
СОЦИОЛОГИЯ
СТРОИТЕЛЬСТВО
ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ
ТРАНСПОРТ
ФАРМАЦЕВТИКА
ФИЗИКА
ФИЗИОЛОГИЯ
ФИЛОЛОГИЯ
ФИЛОСОФИЯ
ХИМИЯ
ЭКОНОМИКА
ЭЛЕКТРОТЕХНИКА
ЭНЕРГЕТИКА
ЮРИСПРУДЕНЦИЯ
ЯЗЫКОЗНАНИЕ
РАЗНОЕ
КОНТАКТЫ

Материалов научный консультант: доктор технических наук, профессор сагарадзе виктор владимирович ифм уро ран, г. екатеринбург официальные оппоненты: козлов александр владимирович доктор физико-математических наук, профессор, член-корреспондент ран гощицкий борис николаевич ифм уро ран, г. екатеринбург эволюция радиационных дефектов в доктор технических наук, профессор аустенитных сталях при нейтронном неустроев виктор степанович облучении и их влияние на физико- нииар, г. димитровград механические свойства доктор физико-математических наук, профессор тюменцев александр николаевич тгу, г. томск

Работа выполнена в отделении радиационного материаловедения

На правах рукописи

ОАО «Институт реакторных материалов»

Научный консультант: Доктор технических наук

, профессор Сагарадзе Виктор Владимирович ИФМ УрО РАН, г. Екатеринбург

Официальные оппоненты:

КОЗЛОВ Александр Владимирович Доктор физико-математических наук, профессор, член-корреспондент РАН Гощицкий Борис Николаевич ИФМ УрО РАН, г. Екатеринбург ЭВОЛЮЦИЯ РАДИАЦИОННЫХ ДЕФЕКТОВ В Доктор технических наук, профессор АУСТЕНИТНЫХ СТАЛЯХ ПРИ НЕЙТРОННОМ Неустроев Виктор Степанович ОБЛУЧЕНИИ И ИХ ВЛИЯНИЕ НА ФИЗИКО- НИИАР, г. Димитровград МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА Доктор физико-математических наук, профессор Тюменцев Александр Николаевич ТГУ, г. Томск Специальность 05.16.01 – металловедение и термическая обработка металлов

Ведущая организация: Московский инженерно-физический институт (государственный университет)

Защита состоится «24» декабря 2010 г. в 11 часов на заседании

АВТОРЕФЕРАТ

диссертационного совета Д 004.003.01 при Институте физики металлов диссертации на соискание ученой степени УрО РАН по адресу: 620990 г. Екатеринбург, ул. С.Ковалевской, 18.

доктора технических наук

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Института физики металлов УрО РАН

Автореферат разослан «» _ 2010 г.

Ученый секретарь диссертационного совета доктор физ.-мат. наук Н.Н. Лошкарева Заречный - влияние радиационно-индуцированных структурных изменений на

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

физико-механические свойства материалов: электросопротивление [7-8], Актуальность темы модули упругости [9-10], кратковременные механические свойства [11 13] также изучаются преимущественно на модельных материалах;

Практически во всех энергетических ядерных реакторах в качестве - существующие модели влияния радиационных дефектов на конструкционных материалов используются аустенитные стали. В физико-механические свойства материалов в большинстве случаев реакторах на тепловых нейтронах из них изготовлен ряд имеют либо качественный характер, либо являются эмпирическим внутрикорпусных устройств (ВКУ). В транспортных реакторах и в описанием в узком диапазоне условий облучения и не пригодны для реакторах на быстрых нейтронах (БН) аустенитные стали находят экстраполяции изменений физико-механических свойств сталей при применение в качестве оболочек твэлов, материалов корпусов реакторов значительных изменениях температуры, повреждающей дозы и ВКУ. Прогнозирование работоспособности конструкций из нейтронного облучения и скорости смещений.

аустенитных сталей в условиях работы ядерных реакторов и поиск путей увеличения ресурса их эксплуатации является исключительно Цель работы важной задачей. Цель работы состояла в определении характеристик радиационных дефектов, образующихся в аустенитных нержавеющих сталях в Для достижения этой цели надо знать количественные широком диапазоне температур нейтронного облучения, доз и скоростей характеристики образующихся радиационных дефектов, уметь смещений, а также в выявлении влияния сформировавшихся описывать кинетику их накопления и влияния на физико-механические структурных дефектов на физико-механические свойства сталей.

свойства аустенитных сталей.

В соответствии с этой целью решались следующие научные Проблеме образования и эволюции радиационных дефектов в задачи.

облучаемых нейтронами металлических материалах посвящено большое 1. Экспериментальное определение характеристик радиационных число экспериментальных и теоретических работ. За полвека в этой дефектов, образующихся в аустенитных нержавеющих сталях при области получено много результатов, в частности, изложенных криогенном и низкотемпературном нейтронных облучениях.

систематически в зарубежных [1-3] и отечественных [4-6] обзорах.

2. Определение характеристик радиационной пористости, Однако, достигнутый уровень знаний в этом направлении недостаточен формирующейся в аустенитных сталях при среднетемпературном для прогнозирования поведения промышленных сталей, особенно при облучении до высоких повреждающих доз, и описание кинетики их изменении параметров облучения. Это обусловлено следующими изменения.

обстоятельствами:

3 Выявление зависимости радиационного распухания от - характеристики радиационных дефектов определяются методами температуры облучения, дозы и скорости создания смещений.

молекулярной динамики, в основном, для чистых модельных металлов 4. Установление и количественное описание влияния и, как правило, не верифицированы экспериментальными данными;

радиационных дефектов, образующихся в широком диапазоне температур облучения, на физико-механические свойства аустенитных электросопротивления в модели, рассматривающей сталь, как нержавеющих сталей. двухкомпонентный материал (кристаллическая матриц и поры).

Новые научные результаты и положения, выносимые на Практическая значимость работы защиту На основании полученных в диссертации фундаментальных • Разработанный новый метод, позволивший по результатам результатов решены важные практические задачи:

электронно-микроскопических и дилатометрических исследований • Обоснован и подтвержден актом внедрения № 04-08/390 от аустенитных сталей после нейтронного облучения до малых повреждающих доз ( 0,01 сна) при криогенных и низких температурах 06.09.2010 выбор стали 03Х20Н16АГ6 в качестве материала армирующих силовых элементов сверхпроводящих магнитных систем определить количественные характеристики радиационных дефектов:



ИТЭР.

- скорость генерации радиационных кластеров, оказывающую • Разработан метод определения диффузионных характеристик существенное влияние на изменение физико-механических свойств при вакансий и междоузлий в металлах, применение которого позволило облучении в спектре реакторов на тепловых нейтронах;

рассчитать стационарные концентрации вакансий и междоузлий при - размерные и концентрационные характеристики радиационных прогнозировании распухания стали ЧС68.

кластеров и энергии миграции собственных точечных дефектов, • Увеличен ресурс эксплуатации твэлов реактора БН-600 до а также установить значительное количество перекрытий кластеров, эффективных суток, что позволило повысить максимальное выгорание образующихся при наложении каскадов смещений.

топлива до 11,2 % тяжелых атомов, а максимальную повреждающую • Мультимодальное распределение пор по размерам после дозу на оболочку твэла до 82 сна (Акт внедрения №320/2345 от нейтронного облучения, представленное в виде суммы унимодальных 15.06.2010).

распределений, отвечающих типам пор, с различным временем начала • Выявлены зависимости модулей упругости и образования.

электросопротивления от распухания стали, которые позволяют оценить • Зависимость удельной площади поверхности пор от величины распухание внутрикорпусных устройств реакторов по данным распухания, стремящаяся с ростом распухания к насыщению, которое дистанционных неразрушающих внутриреакторных измерений физико достигается при распухании 9 %, с одновременным началом стадии механических свойств материалов этих устройств.

стационарного распухания. Ранее в научной литературе доминировало Достоверность мнение о том, что стадия стационарного распухания должна быть Достоверность полученных результатов обеспечивается связана с постоянством удельного периметра пор.

использованием широкого комплекса взаимодополняющих методик, • Аналитические выражения, связывающие распухание позволившего сопоставить между собой характеристики, полученные аустенитных сталей с изменением характеристик упругости и разными методами на образцах, облученных в идентичных условиях, хорошей воспроизводимостью результатов при статистически большом массиве данных, совпадением экспериментальных результатов с 2000 г;

21-й ASTM,STP 1447, Туссон (США), 2002 г.). Международные характеристиками, рассчитанными с помощью теоретических моделей. конференции: «Материалы Термоядерных реакторов»: ICFRM-10, Баден-Баден (Германия), 2001 г.;

ICFRM-11, Киото (Япония), 2003 г.;

ICFRM-13, Ницца (Франция), 2007 г.;

Technical Meeting (TM) on "Status Личный вклад автора and Trends of Stainless Steel Cladding and Fuel Assembly Materials and Диссертация является обобщением исследований автора, начиная с Components for Liquid Metal-cooled Fast Reactor (LMFR)", Hyderabad, 1992 года, выполненных с его непосредственным участием. Вклад India, 2008. Международные Уральские семинары «Физика автора заключается в общей постановке цели и задач исследования, радиационных повреждений металлов и сплавов, Снежинск (Россия): 4 проведении структурных измерений (ТЭМ, рентген), определении й в 2001 г., 5-й в 2003 г., 6-й в 2005 г., 7-й в 2007 г., 9-й в 2009 г.

физико-механических свойств образцов (э/сопротивление, Отраслевые семинары «Физика радиационных повреждений материалов микротвёрдость, плотность, характеристики упругости, прочность, атомной техники», Обнинск (Россия) в 2002, 2003, 2004, 2005, 2008 г.г.

пластичность), обработке и анализе результатов, интерпретации и Российские научные конференции «Материалы ядерной техники»:

обобщении полученных данных, формулировке выводов. Туапсе, б/о Агой, 2003 г.;

Звенигорад (Россия), 2007 г. Сессия В частности, автором лично разработаны модели эволюции Научного Совета РАН по проблеме «Радиационная физика радиационных дефектов под облучением и проанализировано влияние твердого тела»: Ижевск, 2006 г.;

Екатеринбург, 2008 г.

последних на физико-механические свойства исследованных Всероссийский семинар «Конструкционные материалы активных материалов.

зон быстрых и термоядерных реакторов», Москва (Россия), 2009 г.

Соответствие диссертации паспорту специальности Публикации Диссертация соответствует формуле и пп.1-4,7,8,10,11 паспорта По теме работы опубликовано 36 статей, из них в изданиях, специальности 05.16.01 металловедение и термическая - включенных в перечень журналов ВАК - 29.

обработка металлов Структура и объем работы Апробация работы Диссертация состоит из введения, пяти глав, заключения, списка Результаты исследований, изложенные в диссертационной работе, литературы, включающего 255 наименований, и четырех приложений.

были доложены на перечисленных ниже конференциях, семинарах и Объем диссертации - 356 страниц текста, включая 116 иллюстраций и заседаниях Научного Совета РАН по проблеме «Радиационная таблиц.

физика твердого тела». Международные симпозиумы «Действие облучения на материалы» (20-й ASTM,STP 1405, Вильямсбург (США), КРАТКОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

исследований аустенитных сталей 03Х16Н15М3Т1 и 03Х20Н16АГ Во введении обоснована актуальность темы диссертации, после облучения в реакторе ИВВ-2М при температуре 77 К. По сформулирована цель, научная новизна и практическая ценность результатам измерения размеров радиационных кластеров, работы;

приведены основные положения, выносимые на защиту. образовавшихся при этой температуре облучения в стали 03Х16Н15М3Т1, установлено, что гистограмма их распределения по ГЛАВА 1. ЭВОЛЮЦИЯ КАСКАДНЫХ ОБЛАСТЕЙ И размерам представима в виде суммы унимодальных нормальных ОБРАЗОВАНИЕ КОМПЛЕКСОВ РАДИАЦИОННЫХ ДЕФЕКТОВ распределений, средний размер кластеров которых составляет 4,4, 5,6 и В АУСТЕНИТНЫХ СТАЛЯХ ПРИ НЕЙТРОННОМ ОБЛУЧЕНИИ 6,9 нм. Различные унимодальные распределения относятся: к В РАЗЛИЧНЫХ ТЕМПЕРАТУРНЫХ ДИАПАЗОНАХ одинарным кластерам (КРК), сформировавшимся в областях, где В главе представлен краткий обзор механизмов образования образовался один каскад смещений;





двойным кластерам (КРК-2), радиационных дефектов и действия нейтронного облучения на металлы сформировавшимся там, где вновь образующийся каскад наложился на и сплавы. Температуры, при которых изучается действие облучения на область занятую КРК;

кластерам, образовавшимся при большей металлические материалы, условно разделены на четыре диапазона, кратности наложения каскадов. Принята модель, согласно которой которые в работе обозначаются как:

криогенный радиационный кластер состоит из центральной области - «криогенные» - температуры, при которых и вакансии и междоузлия не обогащенной вакансиями («ядра»), и периферийной области с обладают термической подвижностью;

повышенной концентрацией междоузлий, рисунок 1. С использованием - «низкие» - когда междоузлия обладают термической подвижностью, а разработанной модели перекрытий каскадных областей и вакансии термически неподвижны;

предположения об их равновероятном пространственном расположении - «средние» – при которых оба вида точечных дефектов термически по соотношению количества кластеров, относящихся к различным подвижны, но их стационарные концентрации далеки от термически унимодальным распределениям, рассчитана скорость генерации равновесных;

радиационных кластеров в аустенитной стали при обучении в - «высокие» – температуры, при которых отличие стационарных нейтронном спектре реактора ИВВ-2М g = 4,6 10 19 м-3с-1. Получена концентраций вакансий и междоузлий от термически равновесных зависимость концентрации кластеров и занимаемой ими доли объема от значений несущественно.

повреждающей дозы, рисунок 2.

ГЛАВА 2. ДЕЙСТВИЕ КРИОГЕННОГО НЕЙТРОННОГО ОБЛУЧЕНИЯ НА АУСТЕНИТНЫЕ СТАЛИ Проведен краткий обзор основных представлений о действии криогенного нейтронного облучения на металлические материалы.

Представлены полученные в работе экспериментальные результаты электронно-микроскопических и дилатометрических Вид Число Диаметр Концен- Число Высота Концен Объемная доля (КРК+КРК2) 1, клас- вакан- ядра трация подв. атмос- трация 0, i тера сий в кластера вакансий меж- феры междоуз класте- в класте- доузлий, кластера лий - d c, нм 0, ре, n vc ре - c vc,% nia - ha, нм cia, % 0, v КРК 37 4,5 0,91 35 2,3 0, 0, КРК2 67 5,4 0,95 64 2,7 0, 0, 0,000 0,002 0,004 0,006 0,008 0,010 0, ГЛАВА 3. ОБРАЗОВАНИЕ И ЭВОЛЮЦИЯ РАДИАЦИОННЫХ Повреждающая доза, сна ДЕФЕКТОВ ПРИ НИЗКОТЕМПЕРАТУРНОМ НЕЙТРОННОМ КРК КРК-2 КРК(1+2) dn ОБЛУЧЕНИИ Рисунок 2 - Зависимость объемной доли dn+2ha одиночных и двойных кластеров, Приведен краткий обзор основных представлений о действии образующихся в аустенитной стали при низкотемпературного нейтронного облучения на металлические криогенном облучении, от повреждающей dn – диаметр ядра кластера;

материалы.

дозы ha – высота «атмосферы»;

Представлены полученные в работе экспериментальные i, v – междоузлия, вакансии.

результаты дилатометрических измерений образцов из аустенитной Рисунок 1 – Схема КРК стали ЭИ-844 (03Х16Н15М3Г), Ni и Pt, электронно-микроскопических По результатам дилатометрических исследований и найденной исследований стали ЭИ-844;

исследований методами полевой ионной скорости генерации кластеров в рамках развитой модели миграции микроскопии Pt после облучения при температуре 310 К в реакторе междоузлий получено значение энергии миграции междоузлий в ИВВ-2М. Выявленная при дилатометрических исследованиях разница в аустенитной стали 03Х20Н16АГ6, составившее 0,27 эВ. Найдены изменении длины при нагреве облученных и необлученных образцов средние количества вакансий и междоузлий, содержащихся в одинарных связана с отжигом вакансий. Причем, отжиг происходит в два этапа: на (КРК) и двойных (КРК-2) кластерах, таблица 1. При этом каскадная первом – отжигаются вакансии, находящиеся в твердом растворе;

на эффективность составила 0,2.

втором – вакансии, высвобождающиеся при диссоциации вакансионных Рассчитаны и сопоставлены с экспериментальными данными кластеров. Температурная зависимость дифференциальной (на размерные изменения облученных при температуре кипения жидкого десятиградусных интервалах) и интегральной разности относительных азота образцов из стали 03Х20Н16АГ6, вызванные отжигом междоузлий удлинений необлученного и облученного образцов Ni приведена на при нагреве до комнатной температуры.

рисунке 3.

Таблица 1 - Характеристики радиационных кластеров, образующихся в Исследования облученной Pt методами полевой ионной аустенитных сталях при криогенном нейтронном облучении. микроскопии выявили наличие вакансионных кластеров и комплексов междоузлий. Оценены размер и количество вакансий в кластерах. На рисунке 4 показана область скопления вакансий в низкотемпературном 0, кластере, наблюдаемая методами полевой ионной микроскопии в чистой 0, платине после низкотемпературного нейтронного облучения.

(dLo/Lo-dLir/Lir), % 0, По результатам измерения размеров наблюдаемых методами 0, электронной микроскопии радиационных кластеров в стали ЭИ-844, 0, облученной до повреждающей дозы 0,007 сна, установлено, что 0, гистограмма их распределения по размерам представима в виде суммы 350 450 550 650 750 -0, двух унимодальных нормальных распределений. Средний размер Температура, К кластеров, относящихся к унимодальным распределениям, составил 3, Рисунок 4 - Изображения и 4,0 нм.

Рисунок 3 - Дифференциальная дефектного участка Для анализа полученных результатов использована модель (нижняя кривая) и интегральная облученной Pt до флюенса миграции междоузлий, описанная в главе 2. Уменьшение размеров кривая) разности быстрых (с Е0,1 МэВ) (верхняя 71022 м-2, относительных удлинений нейтронов низкотемпературных радиационных кластеров (НРК) по сравнению с облученных и необлученных образцов полученные при криогенными связано с более длительным временем «остывания» Ni при нагреве до 870 К последовательном удалении каскадной области, что приводит к выходу части вакансий из атомных слоев;

овалом формирующегося кластера в твердый раствор. Оцененные количества отмечена область вакансионного кластера вакансий, оставшихся в одиночных и двойных низкотемпературных кластерах и вышедших из вакансионного кластера на стадии термодинамической стабилизации, приведены в таблице 2. Таблица 2 – Количество вакансий в одинарных и двойных вакансионных кластерах и количество вакансий, вышедших из них в кристаллическую Установлена температура миграции вакансий и температура матрицу в сталях на стадии формирования низкотемпературных начала диссоциации вакансионных кластеров. Определены энергии радиационных кластеров.

миграции вакансий и энергии связи вакансий в кластерах, таблица 3.

Одинарные кластеры Двойные кластеры Содержится в Вышло из Содержится в Вышло из кластере - кластера nvc1 кластере - nvc 20 кластера - nvc nvc 13 24 27 Описаны размерные изменения, связанные с уходом вакансий из кристаллической матрицы и диссоциацией кластеров при нагреве. Для стали ЭИ-844 проведен расчет этих размерных изменений, результаты которого удовлетворительно соответствуют данным дилатометрических времени образования. Установлено, что на начальной стадии распухания измерений. поры образуются преимущественно на дислокациях, рисунок 5 а. На более поздних стадиях большинство пор в сталях связано с Таблица 3 –Оценка энергий миграции вакансий в кристаллической выделениями G -фазы, рисунок 5 б. Построены зависимости среднего матрице и энергий связи вакансий в кластере диаметра, концентрации и интегральной площади поверхности пор от Материал Энергия Энергия связи вакансий с кластером, эВ величины распухания.

миграции нижняя граница верхняя граница вакансий, эВ Ni 1,33 0,72 1, Pt 1,27 0,42 0, ЭИ844 1,21 0,25 0, ГЛАВА 4. ЭВОЛЮЦИЯ РАДИАЦИОННЫХ ДЕФЕКТОВ, ОБРАЗУЮЩИХСЯ В АУСТЕНИТНЫХ СТАЛЯХ ПРИ СРЕДНЕТЕМПЕРАТУРНОМ ВЫСОКОДОЗНОМ ОБЛУЧЕНИИ Проведен краткий обзор представлений о действии среднетемпературного облучения (от 570 до 1000 К) на аустенитные а б стали. Рисунок 5 – Связь пор с дислокациями (а) и выделениями G-фазы(б) Представлены полученные в работе экспериментальные результаты воздействия высокодозного нейтронного облучения в Показано, что для всех температур облучения с ростом распухания реакторе БН-600 на микроструктуру стали ЧС68 (06Х16Н15М2Г), интегральная площадь поверхности пор стремится к насыщению, используемой в качестве оболочечных труб твэлов, и стали ЭП-150 причем ее значение уменьшается с ростом температуры облучения.

(08Х16Н36М2ГБТЮ). Основное внимание уделено исследованию Установлено, что средний размер пор при низких температурах радиационного распухания. Путем анализа размерных изменений и облучения меньше, чем при высоких, а концентрация соответственно результатов гидростатического взвешивания определены величины больше.

распухания большого массива образцов оболочек твэлов (сталь ЧС68), Для анализа полученных результатов использована модель облученных в реакторе БН-600 до различных повреждающих доз в миграции, описанная в главе 2, область применения которой широком диапазоне температур облучения. Методами электронной распространена на диапазон температур, в котором подвижны не только микроскопии количественно исследована радиационная пористость. междоузлия, но и вакансии. Для стали ЧС68 рассчитаны стационарные Показано, что гистограммы распределения пор по размерам концентрации междоузлий и вакансий на инкубационной стадии описываются в виде суммы унимодальных логнормальных распухания в диапазоне скоростей смещений от 110-10 до 110-2 сна/с.

распределений. Поры отнесены к разным типам, отличающимся по Температурная зависимость стационарной концентрации вакансий в стали ЧС68 при облучении с различными скоростями смещений Критический диаметр пор, нм показана на рисунке 6.

1,0E- Концентрация вакансий, 1,0E- отн.ед.

1,0E- 1,0E- 1,0E- 500 700 900 1100 1300 500 600 700 800 900 Температура, К Температура, K G=1e-2 G=1e-4 G=1e-6 G=1е-2 сна/с G=1е-4 сна/с G=1е-6 сна/с G=1е-8 сна/с G=1е-10 сна/с термическая G=1e-8 G=1e- Рисунок 7 – Зависимость критического диаметра вакансионного Рисунок 6 – Зависимость стационарной концентрации вакансий в зародыша пор в стали ЧС68 от температуры облучения с стали ЧС68 от температуры облучения с различными различными скоростями смещений – G, сна/с скоростями смещений – G, сна/с Для условий облучения оболочек твэлов из стали ЧС68 в реакторе Разработана количественная модель коалесценции пор, в рамках БН-600 рассчитано значение критического диаметра вакансионного которой показано, что с увеличением распухания до определенного зародыша пор, начиная с которого пора растет за счет значения наступает стадия, на которой увеличение интегральной несбалансированного потока в нее вакансий. Рассчитаны температурные площади поверхности пор за счет их образования и роста зависимости критического диаметра вакансионных зародышей пор для различных скоростей смещений в диапазоне от 110-10 до 110-2 сна/с. компенсируется ее уменьшением из-за коалесценции. При этом интегральная площадь поверхности пор перестает изменяться, что Показано, что размер критического зародыша пор уменьшается при приводит к постоянству скорости распухания и является причиной снижении температуры облучения и увеличении скорости смещений, наступления стадии стационарного распухания, рисунок 8.

рисунок 7.

- условная инкубационная доза;

D - доза, при которой распухание достигает 1 %, начиная с этой D1% Площадь поверхности пор, дозы и до дозы D S распухание описывается уравнением (1);

- доза, при которой начинается стадия стационарного распухания.

DS - x10 м S = Vs ( D Ds ) + S s при D Ds,, (2) где S s = 9% - распухание в конце неустановившейся стадии;

- скорость стационарного распухания.

VS Для различных температур облучения по экспериментальным 0 данным подобраны параметры эмпирического уравнения (1). Получены 0 2 4 6 8 10 12 14 зависимости этих параметров от температуры облучения. С Пористость, % использованием эмпирического уравнения рассчитаны температурные 410-420 С 450-480 С 500-510 С 550-560 С зависимости распухания для различных повреждающих доз, рисунок 9.

Рисунок 8 - Зависимость интегральной площади поверхности пор от пористости при различных температурах в диапазоне от 410 до 560 °C Рассчитано приближенное значение пористости, при котором Распухание, % устанавливается постоянная скорость распухания, слабо зависящая от температуры облучения. С использованием экспериментальных данных и модели миграции рассчитаны концентрации вакансий и междоузлий в стали ЧС68 при облучении в реакторе БН-600 на стадии стационарного распухания и определена скорость распухания.

Построено эмпирическое уравнение для зависимости величины 400 440 480 520 распухания стали ЧС68 от повреждающей дозы. Температура, С S = A ( D D1 ) (1 exp( p ( D D1))) при D1% D Ds, (1) S(60) S(70) S(80) S(90) S(100) где A = const ( D) 0 ;

Рисунок 9 - Температурная зависимость распухания S (D) образцов p = const ( D) 0 ;

партии № 1 из стали ЧС68 при облучении в реакторе БН-600 до повреждающих доз D=60;

70;

80;

90 и 100 сна Построены и сопоставлены с экспериментом профили оболочек твэлов из стали ЧС68, облученных в реакторе БН-600.

Упрочнение, Мпа.

ГЛАВА 5. ВЛИЯНИЕ РАДИАЦИОННЫХ ДЕФЕКТОВ, ОБРАЗУЮЩИХСЯ ПРИ НЕЙТРОННОМ ОБЛУЧЕНИИ, НА ФИЗИКО-МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА АУСТЕНИТНЫХ СТАЛЕЙ Приведен краткий обзор имеющихся представлений о влиянии облучения на физико-механические свойства металлов.

0,000 0,004 0,008 0,012 0, Изложены результаты кратковременных механических испытаний Доза, сна образцов из сталей 03Х20Н16АГ6 и 03Х16Н15М3Т1, а также результаты без отогр.экспер. без отогр. расчет с отогр.экспер. с отогр. расчет определения модуля Юнга стали 03Х20Н16АГ6 после действия а криогенного облучения в реакторе ИВВ-2М. Наблюдаемое экспериментально радиационное упрочнение описано в рамках количественной модели перерезания дислокациями радиационных Упрочнение, Мпа.

кластеров, рисунок 10. При этом использованы характеристики криогенных радиационных кластеров, приведенные в главе 2.

Для описания изменений модуля Юнга, вызванных криогенным нейтронным облучением, предложена модель, рассматривающая сталь, как двухкомпонентную систему, одной компонентой которой является кристаллическая матрица, другой – области, занятые радиационными кластерами. Выражения для относительных изменений модулей Юнга 0,000 0,004 0,008 0,012 0, имеют вид: Доза, сна E1 E = c vc1 = c vc 2, ;

(3) E0 E0 без отогр.экспер. без отогр. расчет с отогр.экспер. с отогр. расчет б где c vc1, c vc 2 - концентрации вакансий в одиночных и двойных кластерах;

а - сталь 03Х16Н15М3Т1;

E1, E 2 - изменение модуля Юнга областей одиночных и двойных б - сталь 03Х20Н16АГ кластеров.

Рисунок 10 - Зависимость упрочнения аустенитных сталей, облученных и испытанных при температуре 77 К (без отжига и с промежуточным отжигом при комнатной температуре), от повреждающей дозы Приведены результаты исследования действия высокодозного Модуль Юнга E системы из трех компонент (матрицы, одиночных среднетемпературного облучения в реакторе БН-600 на физико и двойных кластеров) находится из соотношения: механические свойства стали ЧС68. Механические свойства получены в диапазоне температур от 20 до 800 °С на кольцевых образцах E = E m vm + E1 v1 + E 2 v 2, (4) где vm, v1, v 2 - объемные доли, занятые матрицей, одиночными и облученных оболочек твэлов. Построены дозовые зависимости предела прочности и общего относительного удлинения образцов, облученных двойными кластерами соответственно.

при различных температурах. Показано, что действие высокодозного Для определения модуля Юнга областей, занятых кластерами, облучения приводит к потере прочности и охрупчиванию кольцевых использованы их характеристики, найденные в главе 2, и известные образцов до нулевого значения пластичности.

представления о влиянии на модуль Юнга точечных дефектов.

При комнатной температуре разрушение происходит Полученные с использованием моделей результаты расчетов транскристаллитно и имеет характер квазискола с наличием радиационного упрочнения и модуля Юнга сопоставлены с мелкочашечного рельефа на фасетках излома. При температурах выше экспериментальными данными, рисунок 11.

600 °С проявляется высокотемпературное охрупчивание с элементами интеркристаллитного разрушения.

Разработана перколяцонная модель разрушения, в которой охрупчивание связывается со случайным выстраиванием пор вдоль -2 поверхностей, по которым реализуются условия разрушения.

E/E0, % Напряжение, при котором это происходит, выражается формулой:

f f = ( B + d v ) (1 ( P / Pк ) 2 / 3 ), (5) - где B - предел прочности матрицы исходного материала;

d - упрочнение, обусловленное радиационными дефектами;

v - растягивающее напряжение, созданное порами;

- 0 0,002 0,004 0,006 0,008 0, - критическое значение пористости (порог «протекания»);

PK Доза, сна - радиационная пористость.

P без отж.эксп. без отж,расч. после отж.эксп. после отж.расч.

Методами электронной микроскопии показано, что при деформировании стали ЧС68, достигшей распухания 10 и более Рисунок 11 - Дозовые зависимости относительных изменений модуля процентов, наблюдаются участки разрушения по поверхностям близко Юнга стали 03Х20Н16АГ6 после криогенного нейтронного облучения расположенных пор, рисунок 12.

20 мкм а б Рисунок 13 – Вид коррозионной трещины (а) и фрагмент фрактограммы разрушения (б), начинающегося с коррозионной трещины на внутренней поверхности оболочки твэла из стали ЧС68 с пористостью 11 % (разрушавшегося при напряжении 55 МПа) Получены аналитические выражения изменений модулей упругости и электросопротивления, вызванных распуханием. Отмечено, что влияние на электросопротивление и модули упругости оказывают также выпадение вторых фаз и изменение состава кристаллической матрицы.

Представлены результаты экспериментального определения Рисунок 12 - Разрушение участка фольги по поверхности выстраивания пор в характеристик упругости и электросопротивления стали ЧС68 после образце оболочки из стали ЧС68, D = 67 сна, Тобл.= 750 К, пористость 9 % высокодозного облучения оболочек твэлов в реакторе БН-600. Показано, Наряду с распуханием рассмотрено влияние на разрушение других что облучение приводит к увеличению электросопротивления и факторов. Результаты расчета зависимости предела прочности от уменьшению модулей упругости. Установлено, что доминирующий характеристик пористости коррелируют с экспериментальными вклад в эти изменения вносит распухание. Для количественного данными и, в то же время, выявляют существенное влияние описания изменений физико-механических свойств, вызванных коррозионных повреждений, вызывающих образование в оболочках распуханием, использована двухкомпонентная модель, в которой в твэлов концентраторов напряжений, рисунок 13. качестве одой компоненты рассматривается кристаллическая матрица, а в качестве другой – поры, имеющие нулевые значения модулей аустенитных сталей при криогенном нейтронном облучении. Обоснован упругости и электропроводности. Получены аналитические выражения, выбор стали 03Х20Н16АГ6 в качестве материала силовых элементов связывающие относительные изменения электросопротивления и сверхпроводящей магнитной системы термоядерных реакторов, модуля Юнга с распуханием: работающей в условиях криогенного нейтронного облучения.

• На примере исследований радиационной пористости стали ЧС R 5 S E 1, = = ;

(6) Ro 4 S + 6 E0 (1 + S ) после нейтронного облучения при температурах от 660 до 840 К до повреждающих доз от 40 до 90 сна установлено, что распределение пор R, E где - изменения электросопротивления и модуля Юнга по размерам мультимодальное, которое может быть представлено в виде соответственно;

суммы унимодальных распределений пор, отличающихся временем - электросопротивление и модуль Юнга необлученной стали R0, E начала их образования. На начальной стадии распухания поры в исходном состоянии;

образуются преимущественно на дислокациях. На более поздних - распухание.

S стадиях большинство пор связаны с выделениями G -фазы.

Формула (6) может быть использована, в частности, для оценки • Разработана перколяционная модель, связывающая падение распухания внутрикорпусных устройств по результатам дистанционных прочности стали при большом распухании с выстраиванием пор вдоль измерений физико-механических свойств.

поверхностей, на которых реализуются условия разрушения. Наличие ЗАКЛЮЧЕНИЕ участков разрушения по поверхностям скопления пор экспериментально В диссертационной работе определены закономерности подтверждено электронно-микроскопическими исследованиями.

• Установлено, что с увеличением распухания стали ЧС68 до 9 % образования и эволюции радиационных дефектов в аустенитных сталях при нейтронном облучении при разных флюенсах в широком диапазоне наступает стадия, на которой увеличение интегральной площади температур от криогенных до средних, и оценено влияние этих дефектов поверхности пор за счет их образования и роста компенсируется ее на физико-механические свойства сталей. уменьшением из-за коалесценции. При этом интегральная площадь Получены следующие наиболее важные результаты: поверхности пор перестает меняться, и достигается стадия • На основании экспериментальных результатов и разработанных стационарного распухания.

• Получено эмпирическое уравнение зависимости распухания теоретических моделей определены характеристики радиационных кластеров, образующихся в аустенитных сталях при криогенном и стали ЧС68 от повреждающей дозы, с использованием которого низкотемпературном нейтронных облучениях: размеры, количество и рассчитаны температурные зависимости распухания при облучении в концентрация содержащихся в них точечных дефектов;

каскадная реакторе БН-600 до различных повреждающих доз.

• Получены эффективность;

энергия миграции вакансий и междоузлий. аналитические выражения, связывающие • С использованием разработанных моделей рассчитано и относительные изменения модуля Юнга и электросопротивления экспериментально определено упрочнение и изменение модуля Юнга механические свойства: условный предел текучести 0,2, временное аустенитных сталей с распуханием, которые можно практически использовать для оценки величины распухания внутрикорпусных сопротивление B, равномерное p и общее 0 относительные элементов реакторов по результатам дистанционных измерений физико удлинения.

механических свойств материалов этих элементов.

В Приложении 4 приведены акты об использовании результатов ПРИЛОЖЕНИЯ докторской диссертации для повышения максимального выгорания В Приложении 1 в таблицах приведены результаты определения топлива реактора БН-600 и для обоснования рекомендации материала распухания твэльных оболочечных труб из стали ЧС68, облученных в армирующих силовых элементов сверхпроводящей магнитной системы реакторе БН-600 до различных повреждающих доз. В таблицах указаны ИТЭР.

дозы, скорости смещений и температуры облучения, которые разбиты Основные результаты диссертации опубликованы в журналах, на десятиградусные интервалы. входящих в Перечень ВАК (1-29), и других изданиях (30-36):

В Приложение 2 вынесена процедура выполнения расчетов 1. Козлов А.В. Основные механизмы влияния структурных характеристик точечных дефектов в стали ЧС68.

изменений, происходящих в аустенитной стали при В разделе П2.1 приведен расчет стационарных концентраций низкотемпературном нейтронном облучении, на ее физико вакансий и междоузлий на инкубационной стадии распухания.

механические свойства // ФММ. 1996. Т.81. В.1. С. 97-106.

В разделе П2.2 показано, как рассчитывается критический диаметр 2. Kozlov A.V., Kirsanov V.V. Radiation defect formation and зародыша вакансионных пор, начиная с которого пора растет за счет evolution C0.03Cr20Ni16Mn6 steel under low-temperature neutron поступления в нее несбалансированного потока вакансий.

irradiation and their effect on physical and mechanical properties of the steel В разделе П2.3 приведено решение уравнения для расчета // J. Nucl. Mater. 1998. V. 233-237. P. 1062- скорости распухания стали ЧС68 при облучении в реакторе БН-600. При 3. Портных И.А., Козлов А.В., Сагарадзе В.В., Скрябин Л.А. Связь этом рассчитываются необходимые для нахождения скорости характеристик радиационной пористости в стали Х16Н15М2Г (ЧС-68) с распухания стационарные концентрации вакансий и междоузлий в температурой и дозой нейтронного облучения // ФММ. 2002. Т. 94. № 1.

начале стадии стационарного распухания. Для этого расчета С. 105-112.

используются экспериментальные результаты определения 4. Портных И.А., Козлов А.В. Методология количественного интегральной удельной площади поверхности пор при различных анализа радиационной пористости в металлах // ВАНТ, Серия:

температурах облучения.

Материаловедение и новые материалы. 2002. В.1(59). С.41-54.

В Приложении 3 в таблицах приведены результаты механических 5. Kozlov A.V., Portnykh I.A., Skryabin L.A., Kinev E.A. Temperature испытаний образцов аустенитных сталей 03Х16Н15М3Т1 и effect on characteristics of void population formed in austenitic steel under 03Х20Н16АГ6, облученных в реакторе ИВВ-2М при температурах 77 и neutron irradiation up to high doze // J. Nucl. Mater. 2002. V. 307-311. P.

330 К. В таблицах приведены повреждающие дозы и кратковременные 956-960.

облучении в диапазоне 300- 400 °С // ВАНТ, серия материаловедение и 6. Козлов А.В. Действие нейтронного облучения на металлы при различных температурах и возможность самоорганизации протекающих новые материалы. 2004. В. 2(63). С. 241-253.

при этом процессов // Физика элементарных частиц и атомного ядра. Брюшкова С.В., Козлов А.В., Аверин С.А. и др.

14.

2006. Т. 37. В. 4. С. 1110-1150. Эволюция кратковременных механических свойств стали ЧС-68 при 7. Пархоменко В.Д., Дубинин С.Ф., Богданов С.Г., Теплоухов С.Г., высокодозном нейтронном облучении // ВАНТ, серия материаловедение Валиев Э.В., Козлов А.В., Щербаков Е.Н. Вакансионные кластеры в и новые материалы, 2004, выпуск 2(63), с.241-253.

облученном быстрыми нейтронами никелиде титана // ФММ. 2002. Т. Щербаков Е.Н., Козлов А.В., Коростин О.С. и др.

15.

94. № 5. С. 34-41. Механизмы влияния высокодозного нейтронного облучения на физико 8. Портных И.А., Козлов А.В., Скрябин Л.А. Размерные механические свойства аустенитных сталей // ВАНТ, серия характеристики ансамбля радиационных пор в материаловедение и новые материалы. 2004. В. 2(63), С. 283-290.

холоднодеформированной стали Х16Н15М2Г, облученной высокими Ивченко В.А., Попова Е.В., Козлов А.В., Овчинников 16.

флюенсами нейтронов // Перспективные материалы. 2002. № 2. С. 50-55. В.В. Пространственное распределение и атомное строение 9. Колосков В.М., Семенкин В.А., Козлов А.В., Мильдер О.Б., радиационных повреждений в облученной нейтронами платине // Портных И.А. Мессбауэровское исследование конструкционной стали Известия Томского политехнического университета. 2005. Т. 308. № 7.

0Х16Н15М3Т1 после нейтронного облучения // ФММ. 2003. Т. 97. № 3. С. 65-67.

С. 39-46. Кинев Е.А., Брюшкова С.В., Козлов А.В. и др.

17.

Козлов А.В., Портных И.А., Брюшкова С.В., Кинев Е.А.

10. Исследование состояния твэлов ТВС, отработавших в реакторе БН-600 в Влияние вакансионной пористости на прочностные характеристики течение 4-х микрокомпаний // ВАНТ, серия материаловедение и новые аустенитной стали ЧС-68 // ФММ. 2003. Т. 95. № 4. С. 87-97. материалы. 2005. В 1(64). С.286-293.

Козлов А.В., Скрябин Л.А., Портных И.А., Щербаков 11. Козлов А.В., Щербаков Е.Н. Скрябин Л.А., Портных И.А.

18.

Е.Н., Асипцов О.И. Образование и эволюция каскадных областей и их Образование и эволюция радиационных кластеров в ГЦК металлах при электронно-микроскопическое исследование ВАНТ, серия // низкотемпературном нейтронном облучении до малых повреждающих материаловедение и новые материалы. 2004. В. 1(62). С. 299-309. доз // Физика и химия обработки материалов. 2006. №1. С. 9-17.

12. Balachov Iouri. I., Kozlov A.V., Shcherbakov, E.N., Портных И.А., Козлов А.В., Панченко В.Л., Чернов В.М.

19.

Portnykh I.A., Garner, F.A. Influence of radiation-induced voids and bubbles Влияние напряжения на радиационное распухание стали X16Н15М2Г2Т on physical properties of austenitic structural alloys // J. Nucl. Mater. 2004. (ЧС-68) при высокодозном нейтронном облучении // ВАНТ, серия V. 329-333. P. 617-620. материаловедение и новые материалы. 2006. В. 1(66), С. 371-379.

Портных И.А., Козлов А.В., Панченко В.Л. Эволюция 13. Козлов А.В., Ивченко В.А., Попова Е.В. и др. Первичная 20.

микроструктуры аустенитных сталей класса Х16Н15 при высокодозном повреждаемость и накопление радиационных дефектов в ГЦК-металлах при низкотемпературном нейтронном облучении // ВАНТ, серия Глушкова Н.В., Портных И.А., Козлов А.В. Механизм 28.

материаловедение и новые материалы. 2006. В. 1(66). С.47-53. влияния трансмутационного гелия, нарабатываемого в оболочках твэлов Козлов А.В., Портных И.А. Условия достижения стадии из аустенитной стали ЧС-68 при нейтронном облучении, на образование 21.

стационарного радиационного распухания // ФММ. 2007. Т. 103. № 1. С. пор // ФММ. 2009. Т.108. № 3. С. 276-282.

108-112.

Целищев А.В., Агеев В.С., Буданов Ю.П., Иолтуховский 29.

Козлов А.В. Образование и эволюция радиационных 22.

А.Г., Митрофанова Н.М., Леонтьева-Смирнова М.В., Шкабура И.А., дефектов в металлах под действием нейтронного облучения до малых Забудько Л.М., Козлов А.В., Мальцев В.В., Повстянко А.В. Разработка доз при низких температурах // ВАНТ, серия материаловедение и новые конструкционной стали для твэлов и ТВС быстрых натриевых реакторов материалы. 2007..В. 1(68-69), С. 74-89.

// Атомная энергия. 2010. Т. 108. № 4. С. 217-221.

Портных И.А., Козлов А.В., Глушкова Н.В. и др.

23.

Кинев Е.А., Козлов А.В., Брюшкова С.В., Аверин С.А., 30.

Различия радиационного распухания оболочек твэлов из стали ЧС-68, Портных И.А. Высокотемпературное падение пластичности стали ЧС- происходящего при близких условиях нейтронного облучения // ВАНТ, х.д. при дозах нейтронного облучения ниже 40 сна // Белгородский серия материаловедение и новые материалы. 2007. В.1(68-69). С. 377 государственный университет, Научные ведомости. 2001. №1(14). Серия 388.

Физика. С. 75-80.

24. Kozlov A.V., Portnykh I.A. Dependence of steady- state Щербаков Е., Козлов А., Аверин Е. и др. Установки для 31.

radiation swelling rate of l 0.1C-16Cr-15Ni-2Mo-2Mn-Ti-Si austenitic steel измерения коэффициента термического расширения // Практика on dpa rate and irradiation temperature // J. Nucl. Mater. 2009. V. 386-388. P.

приборостроения. 2003. №1. С. 34- 37.

147-151.

32. Kozlov A.V., Portnykh I.A., Bryushkova S.V., Kinev S.A.

Ершова О.В., Козлов А.В., Щербаков Е.Н. и др. Связь 25.

Dependence of Maximum Swelling Temperature on Damage Dose in Cold изменений физико-механических свойств с распуханием аустенитной Worked 16Cr-15Ni-2Mo-1Mn Cladding Irradiated in BN-600 // Effects of стали ЧС-68 при высокодозном нейтронном облучении // ФММ. 2008. Т.

Radiation on Materials, ASTM STP 1447. 2004. P. 446-453.

106. № 6. С. 644-649.

33. Kozlov A.V., Shcherbakov, E.N., Averin, S.A., Garner, F.A.

Козлов А.В., Портных И.А. Связь скорости 26.

The Effect of Void Swelling on Electrical Resistance and Elastic Modulii in радиационного распухания с ростом и коалесценцией радиационных пор Austenitic Steels // Effects of Radiation on Materials, ASTM STP 1447.

// ВАНТ, серия материаловедение и новые материалы. 2008. В. 2(71). С.

2004. P. 66-67.

3-13.

34. Kozlov A.V., Kinev S.A., Bryushkova S.V., Portnykh I.A.

Козлов А.В. Зависимость концентрации точечных 27.

The swelling dependence of cold worked 16Cr-15Ni-2Mo-1Mn steel on дефектов в аустенитной стали ЧС-68 от скорости их генерации и neutron irradiation temperature, fluence and damage rate during its use as a температуры при нейтронном облучении // ФММ. 2009. Т.107. № 6. С.

574-581.

cladding material in BN-600 reactor // Effect of Radiation on Materials: 20th 7.Dimitrov C., Tenti M., Dimitrov O.. Resistivity recovery in austenitic International Symposium, ASTM STP 1405. 2001. P. 457-468. Fe-Cr-Ni alloys neutron irradiated at 23 K // J.Phys. F: Met. Phys. 1981. V.

35. Kozlov A.V., Portnykh I.A., Skryabin L.A., Lapin S.S. 11. P. 753-765.

8.Келли Б. Радиационное повреждение твердых тел. Перевод с Dimensional characteristics of displacement cascades in astatine steels under англ. М.: Атомиздат, 1970. 240 с.

neutron irradiation at cryogenic temperature // Effect of Radiation on Materials: 20th International Symposium, ASTM STP 1405. 2001. P. 694- 9.Marlowe M., Appleby W.K. // Trans. ANS. 1973. №16. P.95-96.

703. 10. Wolfer W.G., Garner F.A. Damage Analysis and 36. Portnykh I.A., Kozlov A.V., Shcherbakov E.N., Asiptsov O.I. Fundamental Studies Quarterly Progress Report DOE/ER-0046/17. Richland, Formation of Voids and Secondary-Phase Precipitates in the Fe-16Cr-15Ni- WA // U.S. DOE. 1984. P. 58-69.

Козлов А.В. Действие нейтронного облучения на 2Mo-1Mn-Ti-Si Steel under High-Doze Neutron Irradiation and during Post- 11.

Irradiation Annealing // Crystallography Reports. 2009. V. 54. № 7. P. 1139- металлы при различных температурах и возможность самоорганизации протекающих при этом процессов // Физика элементарных частиц и 1145.

Список литературы атомного ядра.2006. Т. 37. В. 34. С. 1110-1150.

1.Garner F.A. Irradiation Performance of Cladding and Structural 12. Zincle S.J., Kulcincki G.I. Effect of Radiation on Materials // Steels in Liquid Metal Reactors // Material Science and Technology: A Bultimore. ASTM.1985. P. 363-375.

Неустроев В.С. и др. Изменение механических свойств Comprehensive Treatment. 1994. V. 10. Ch. 6. P. 419-543. 13.

стали 0Х16Н15М3Б в температурном интервале радиационного 2.Barashev A.V., Golubov S.L. Unlimited Damage Accumulation in распухания. Препринт НИИАР-30(711). М.: ЦНИИатоминформ, 1986.

Metallic Materials Under Cascade-Damage Conditions. Materials Science 37 с.

and Technology Devision. ORNL/TM-2008/141. 35 c.

3.Gary S. Was Fundamentals of Radiation Materials Science Metals and alloys Springer-Verlag Berlin Heidelberg 2007, 827 P.

4.Паршин А.М., Неклюдов И.М, Камышанченко Н.В. Физика радиационных явлений и радиационное материаловедение.

Белгородский государственный университет,1998, 378 С.

5.Конструкционные материалы ядерных реакоторов: Учебник для вузов/Н.М.Бескоровайный, Б.А.Калин, П.А.Платонов, И.И.Чернов.-М.:

Энергоатомиздат, 1995. – 704 с.: ил.

6.Иванов Л.И., Платов Ю.М. Радиационная физика металлов и ее приложения М.: Интерконтакт Наука, 2002, 300 С.



 

Похожие работы:





 
2013 www.netess.ru - «Бесплатная библиотека авторефератов кандидатских и докторских диссертаций»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.