авторефераты диссертаций БЕСПЛАТНАЯ  БИБЛИОТЕКА

АВТОРЕФЕРАТЫ КАНДИДАТСКИХ, ДОКТОРСКИХ ДИССЕРТАЦИЙ

<< ГЛАВНАЯ
АГРОИНЖЕНЕРИЯ
АСТРОНОМИЯ
БЕЗОПАСНОСТЬ
БИОЛОГИЯ
ЗЕМЛЯ
ИНФОРМАТИКА
ИСКУССТВОВЕДЕНИЕ
ИСТОРИЯ
КУЛЬТУРОЛОГИЯ
МАШИНОСТРОЕНИЕ
МЕДИЦИНА
МЕТАЛЛУРГИЯ
МЕХАНИКА
ПЕДАГОГИКА
ПОЛИТИКА
ПРИБОРОСТРОЕНИЕ
ПРОДОВОЛЬСТВИЕ
ПСИХОЛОГИЯ
РАДИОТЕХНИКА
СЕЛЬСКОЕ ХОЗЯЙСТВО
СОЦИОЛОГИЯ
СТРОИТЕЛЬСТВО
ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ
ТРАНСПОРТ
ФАРМАЦЕВТИКА
ФИЗИКА
ФИЗИОЛОГИЯ
ФИЛОЛОГИЯ
ФИЛОСОФИЯ
ХИМИЯ
ЭКОНОМИКА
ЭЛЕКТРОТЕХНИКА
ЭНЕРГЕТИКА
ЮРИСПРУДЕНЦИЯ
ЯЗЫКОЗНАНИЕ
РАЗНОЕ
КОНТАКТЫ

Pages:     | 1 ||

Силовое сопротивление железобетонных пространственных конструкций покрытий и перекрытий зданий и сооружений

-- [ Страница 2 ] --

Анализ показал, что увеличение толщины оболочки на контуре до hp сопровождается монотонным уменьшением ее прогибов по всему полю. При этом прогиб в центре плиты-оболочки уменьшился в сравнении с соответс твующим прогибом во вспарушенной плите постоянной толщины более чем в 8 раз. Существенные качественные изменения претерпевает изгибное напряженное состояние свободно опертой по контуру панели. Во вспарушенной плите постоянной толщины (В.13) максимальные отрицательные изгибающие моменты имеют место на контуре, а положительные – в зоне, близкой к четверти пролета. Во вспарушенной же плите-оболочке переменной толщины (В.16) максимальные отрицательные моменты смещаются в приконтурные зоны, в “центр защемления” (причина этого явления была описана выше), причем их уровень оказывается ниже, чем уровень максимальных отрицательных моментов на контуре вспарушенной плиты постоянной толщины. В плите-оболочке переменной толщины существенно уменьшается и величина положительных изгибающих моментов. Этот процесс сопровождается одновременным уменьшением уровня тангенциальной группы усилий. Таким образом, описанная выше операция преобразования вспарушенной плиты постоянной толщины во вспарушенную плиту-оболочку переменной толщины при прочих равных условиях потребует существенного уменьшения расхода стали на ее армирование.

Утолщение плиты-оболочки на контуре не всегда может осуществляться на высоту контурного ребра (h1 =hр ). В ряде случаев бывает целесообразно рассмотреть случай, когда h1 hр и сопряжение плиты-оболочки - с контурными ребрами осуществляется с эксцентриситетом е z. С целью оценки влияния эксцентриситета на работу панели под нагрузкой рассмотрены примеры расчета квадратной панели оболочки с размерами в плане a = b = 6 м, h0 = 0, м, h1 = 0,22 м и hp = 0,3 м. Панель предполагалась опертой по углам и рассчитывалась в двух вариантах. В первом из них контур срединной поверхности оболочки совпадал с осевыми линиями контурных ребер, а во втором – плоскость верхних граней ребер совпадала с плоскостью верхней поверхности оболочки, при этом эксцентриситет составил 0,04 м. Расчет показал, что эксцентриситет сопряжения оболочки с контурными ребрами оказал на него положительное влияние: прогибы по полю оболочки уменьшились. Этому важному результату следует дать следующее объяснение.

Наличие эксцентриситета вызывает внецентренное растяжение контурных ребер, связанное с возникновением касательных усилий, действующих на контакте оболочки с контурными ребрами, что должно сопровождаться изгибом ребра вверх, т.е. появлением прогибов противоположного направления.

Уменьшению прогибов способствует также кручение ребра противоположного знака, вызванное тангенциальными усилиями, возникающими на контакте плиты-оболочки с контурным ребром.

Значительный практический интерес представляет исследование влияния жесткости контурных элементов на растяжение, кручение и изгиб в вертикальной и горизонтальной плоскостях на НДС пологой оболочки. С целью дифференцированной оценки этого влияния в каждом частном случае (рассматривалась в качестве иллюстрации вспарушенная плита постоянной толщины с аналогичными описанными выше параметрами) трем из четырех видов указанных выше жесткостей придавались предельные значения (ноль или бесконечность) и варьировался только оставшийся четвертый тип жесткости, что позволяло оценить его влияние на НДС конс трукции в чистом виде.

Исследование показало, что с увеличением жесткости контурного ребра на растяжение происходит перераспределение рас тягивающих усилий между последним и приконтурными зонами, причем интенсивность рас тягивающих усилий на контуре оболочки, равно как и ширина рас тянутой зоны постепенно уменьшаются. Вариацией жесткости контурного ребра на кручение осуществляется пос тепенный переход от шарнирного опирания к жесткому защемлению: вариацией жесткости контурного ребра на изгиб в вертикальной плоскости осуществляется переход от опирания по углам к фактическому опиранию по контуру и, наконец, вариацией жесткости контурного ребра на изгиб в горизонтальной плоскости осуществляется переход от шарнирно подвижного к шарнирно-неподвижному опиранию по контуру, причем в последнем случае можно отметить три характерных учас тка изменения прогибов, первый из которых примыкает к условиям шарнирно-подвижного опирания, а третий – шарнирно-неподвижного;

второй участок – промежуточный, на котором при увеличении исследуемой жесткости контурного ребра происходит интенсивное уменьшение прогибов. В целях оценки влияния геометрической нелинейности работы плиты-оболочки на ее НДС были проведены расчеты четырех вариантов конструкции панелей, которые представляли собой плиты-оболочки со срединной поверхнос тью, описанной при c = 0. Во всех панелях h0 = 0,03 м, h1 = hp = 0,22 м, bp = 0,12 м.

Остальные характерис тики и краевые условия характеризовались следующими данными: вариант I (В.1) – a = b = 6,0 м, опирание по углам;

В.2 – a = 3,0 м, b = 6,0 м, опирание по углам;

В.3 – a = 3,0 м, b = 6,0 м, опирание по коротким сторонам;

В.4 – a = 3,0 м, b = 6,0 м, опирание по контуру. Нагрузка q = кН/м. Результаты расчета показали, что при предс тавляющих наибольший практический интерес размерах плиты-оболочки до 3х6 м поправка в отношении компонентов ее НДС за счет учета геометрической нелинейности работы конструкции не превышает 7%. В первом же варианте, характеризующемся значительно большей площадью перекрытия, эта поправка существенно возрастает. Нелинейный расчет прогибов превышает линейный на 84,7%. На рис. 16 приведены эпюры моментов Mx по оси симметрии оболочки В.1 по ступеням нагрузки, полученные соответственно по линейной (ЛТО) и нелинейной (НТО) теориям. Как видно из графиков на рис. 16, учет геометрической нелинейности приводит на этапах, соответс твующих нагрузкам 7,5 и 10,0 кН/м, к качественному изменению эпюры моментов Mx.



При этом нелинейный расчет изгибающих моментов превышает линейный на 129%. Исследование показало также, что учет геометрической нелинейности работы плиты-оболочки в значительно большей мере сказывается на изгибном напряженном состоянии конструкции, чем на мембранном.

Изучено влияние краевых условий на НДС плит-оболочек с многогранной внутренней поверхнос тью. Приводятся примеры расчета для пятиугольной шатровой плиты-оболочки с параметрами a = 3,0 м;

b = 6,0 м;

h1 = hp = 0,16 м.

Толщина в месте первого перелома поверхности h2 = 0,07 м, в месте второго перелома поверхности (или толщина в центре) h0 = 0,04 м, bp = 0,08 м, q = кН/м. Рассмотрены условия свободного опирания по контуру (вариант В.1), шарнирно-подвижного (В.2), шарнирно-неподвижного (В.3), жесткого защемления (В.4) и опирания по грани (В.5).

Расчеты по деформациям показали, что прогиб центра панели в случае жесткого защемления по контуру уменьшается, например, в сравнении со случаем свободного опирания плиты-оболочки по контуру в 4,08 раза. Расчеты, проведенные для аналогичных вспарушенных плит-оболочек при тех же краевых условиях, оценивают это отношение величиной 4,05, т.е. имеем практически совершенно одинаковое влияние краевых условий на максимальные прогибы в центре панели как для вспарушенных, так и для шатровых плит-оболочек.





Рис. 16. Графики изгибающих Рис. 17. Графики изгибающих моментов М х по оси симметрии оболочки моментов М х по поперечной оси (В.1) 1. НТО (q= 2500 Н/м );

2. НТО (q= симметрии шатровой плиты-оболочки в 2 5000 Н/м );

3. НТО (q= 7500 Н/м );

4. НТО вариантах В.1-В. 2 (q= 10000 Н/м );

5. ЛТО (q= 10000 Н/м ) В качестве иллюстрации изгибного напряженного состояния шатровой панели на рис. 17 приведена эпюра моментов Mx по поперечной оси симметрии плиты-оболочки. Здесь в правой зоне оболочек В.1 В.3 дейс твуют отрицательные моменты, характерные и для гладких пологих оболочек (рис.

15). Однако, если в гладких оболочках они переходят в положительные на расстоянии 0,35a, то здесь на расстоянии 0,1 – 0,15a. После их перехода в положительные последние возрастают, достигая экстремальных значений на достаточном удалении от контура в зоне x = 0,3a. При этом в точке x = 0,2a, где расположен перелом поверхнос ти (ребро), они претерпевают “всплеск”. В дальнейшем эти моменты, как и в обычных оболочках, убывают, начиная, однако, снова увеличиваться в центральной зоне, что связано с наличием в последней горизонтально расположенной тонкой плиты постоянной толщины.

Как видно, изгибное напряженное состояние шатровой плиты-оболочки при принятых выше ее геометрических параметрах довольно существенно отличается от соответс твующего изгибного напряженного состояния вспарушенной плиты-оболочки.

В варианте В.4, учитывающего жес ткое защемление панели на контуре, происходит существенное изменение изгибного напряженного состояния конструкции. Отрицательные изгибающие моменты достигают максимальных (причем существенных) значений уже на контуре. Зона их действия существенно расширяется: переход через ноль отмечается уже в точке с абсциссой х=0,36а. Положительные изгибающие моменты достигают экстремальных значений, свойственных вариантам В.1-В.3, уже в точке х=0,40а, причем эти моменты по своим абсолютным величинам значительно уступают соответс твующим в указанных предыдущих вариантах. Дальнейшая картина изменения моментов в центральной зоне аналогична вариантам В.1 В.З.

Анализ изменения прогибов и усилий изгибной и мембранной групп для шатровой плиты-оболочки, опертой пo углам, показал повсеместное существенное возрастание прогибов и изгибной группы усилий в сравнении даже с вариантом B.1, который среди первых четырех рассмотренных вариантов характеризовался наименьшей жесткостью. Максимальный прогиб в центре плиты-оболочки в варианте В.5 возрос в сравнении с вариантом В.1 в 5,4 раза. Существенно возросли и максимальные положительныe моменты Мх.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ В диссертационной работе комплексно решаются сложные вопросы теории конструктивных форм и теории силового сопротивления конструкций.

В области теории конструктивных форм проведено совершенствование известных и разработаны новые конс труктивные формы прос транс твенных железобетонных конс трукций покрытий и перекрытий зданий.

Введен экспериментально апробированный прием направленного управления НДС конструкций с помощью регулирования параметров вспарушенности и податливости, формы и соотношения сечений, жесткости и армирования функционально различных частей многосвязных элементов перекрытия, что привело к заметному технологическому и экономическому эффекту при обеспеченном соотношении требуемого силового сопротивления по1-му и 2-му предельным состояниям.

В области теории расчета выполнена разработка прикладных способов качественных и количественных оценок силового сопротивления пространственных железобетонных конструкций покрытий и перекрытий по прочности, деформативности и трещиностойкости при комплексном учете известных и новых экспериментально выявленных физических, конструктивных, геометрических факторов влияния (физической нелинейности и трещинообразования, податливости продольных связей, кручения и изгиба в разных координатных плоскостях, перераспределения усилий, деформирования части элементов, граничных условий, форм разрушения и т.п.).

В частности:

1. Даны предложения по совершенствованию конструкций железобетонных панелей многосвязного поперечного сечения и разработаны новые эффективные варианты конструкций облегченных крупнопустотных панелей, в том числе для сборно-монолитных безбалочных дисков покрытий и перекрытий.

2. Разработана методика, проведены экспериментальные исследования на натурных конструкциях и получены новые экспериментальные данные о деформациях и ширине раскрытия трещин, что позволило проверить рабочие гипотезы, заложенные в способ расчета таких конструкций, в частности гипотезу сосредоточенного сдвига, возникающего из-за податливости продольных связей и получить конкретные числовые значения податливости этих связей (параметр ).

3. Анализ результатов экспериментальных и численных исследований подтвердил, что расчетная схема облегченной железобетонной панели многосвязного поперечного сечения может быть принята в виде составного стержня без использования дифференциальных уравнений с привлечением метода Ритца-Тимошенко. Разработаны практические способы расчета облегченных железобетонных панелей по деформациям и прочности с учетом податливости продольных связей при двух возможных случаях исчерпания несущей способности.

4. Разработаны алгоритмы расчета облегченных железобетонных панелей по прочности и деформативнос ти с учетом податливости продольных связей, приведены результаты численных исследований и их анализ, где в качестве исследуемых рассмотрены опытные конструкции и результаты других авторов.

5. Показано, что с увеличением жесткости шва сдвига значительно возрастает момент трещинообразования и в значительно меньшей степени несущая способность панели. Рассмотрено также влияние на прочность и трещиностойкость класса бетона и процента армирования. Расчет шарнирно опертых панелей по I и II группам предельных состояний рекомендуется выполнять с использованием предложенных в настоящей работе алгоритмов, обеспечивающих наиболее полный учет податливости на сдвиг ребер - связей и нелинейного деформирования железобетонных конструкций рассматриваемого типа. В случае граничных условий для конструкций панелей с опиранием по трем или четырем сторонам, например, в составе диска перекрытия, расчет панелей рекомендуется производить по двухуровневой расчетной схеме: первый уровень - в составе пространс твенного каркаса здания или диска перекрытия;

второй расчет отдельной панели, по разработанным в работе алгоритмам, с учетом усилий, полученных из расчета первого уровня.

6. Разработаны рекомендации по проектированию облегченных панелей многосвязного поперечного сечения. В час тнос ти показано, что типы продольного армирования панелей можно принимать аналогично типам армирования, используемым для круглопустотных типовых панелей, с соблюдением всех конструктивных требований и норм в части размещения арматуры по сечению (защитные слои, зона анкеровки, расстояние между стержнями и др. требования).

В качестве основной рабочей напрягаемой арматуры можно применять горячекатаную и термомеханически упрочненную стержневую арматуру периодического профиля классов А600, А800 или проволочную периодического профиля класса Вр-II, и для обычных конструкций арматуру класса А 400 (A-III) и А500 (А500С).

7. Для сокращения сроков освоения предлагаемого типа облегченных конструкций рекомендуется предусматривать возможность их производства на существующих технологических линиях для изготовления типовых многопустотных плит, в существующих металлоформах с незначительной их переделкой: заменой торцевых бортов форм и комплекта пустотообразователей.

8. Разработаны конструктивные схемы сборных железобетонных пространственных конс трукций перекрытий в виде прямоугольных плит оболочек, характеризующихся плоским контуром, плоской внешней и криволинейной или многогранной (вспарушенной, цилиндрической, призматической или шатровой) внутренней поверхностями. Показано, что по своим технико-экономическим показателям плиты-оболочки занимают промежуточное положение между классическими оболочками и плоскими типовыми конструкциями, значительно превосходя первые с точки зрения технологии изготовления панелей и монтажа перекрытия, а вторые - с точки зрения экономии материалов, которая по расходу бетона может достигать 30%.

Плиты-оболочки могут применяться как ребрами вниз, так и ребрами вверх. В первом случае увеличивается высота потолка при сохранении общей высоты здания с приданием ему архитектурной выразительности. Во втором случае значительно улучшаются условия звукоизоляции перекрытия.

Наличие в панелях плоской внешней поверхнос ти облегчает устройство пола или потолка, а также технологию их изготовления.

9. Разработана методика расчета и алгоритмы программ для ПК рассматриваемых плит-оболочек переменной кривизны и толщины с учетом их совместной работы с контурными ребрами, испытывающими осевое растяжение, кручение и изгиб в горизонтальной и вертикальной плоскостях. Методика основывается на моментной технической теории пологих оболочек и связана с представлением аппроксимирующих функций напряжений и прогибов в виде суммы полиномов, одинарных и двойных рядов.

10. На основе анализа численных расчетов произведена оценка погрешности получаемого решения: исследованием сходимости рядов, аппроксимирующих искомые функции;

доказательством достижения результатами предельного перехода многогранной плиты-оболочки при бесконечном увеличении числа ее граней, соответс твующего НДС плиты-оболочки с криволинейной внутренней поверхностью;

сравнением с результатами решения тестовых задач;

оценкой необходимого количества шагов при линеаризации геометрической нелинейной задачи методом последовательных нагружений;

сравнением данных теории и эксперимента.

11. Численные исследования показали, что при расчете плит-оболочек необходимо учитывать действительное распределение нагрузки от собственного веса, что благоприятно сказывается на получаемой картине НДС панели, способствуя снижению возникновения в ней компонентов усилий и деформаций в силу перераспределения основной массы собственного веса в приконтурные зоны. Изучение влияния характера изменения толщины оболочки на ее НДС подтвердило целесообразность увеличения ее толщины на контуре.

Толщина же в центре должна назначаться по конструктивному минимуму и из технологических соображений.

12. Исследование НДС плит оболочек, практически при всех встречающихся на практике граничных условиях, выявило характерную особенность рассматриваемых панелей, заключающуюся в возникновении достаточно широкой полосы приконтурных зон, в которых действуют отрицательные изгибающие моменты, что объясняется эффектом "упругого защемления" тонкой средней области плиты оболочки в утолщенных приконтурных зонах. При этом экстремальные значения отрицательных изгибающих моментов, за исключением случая жесткого защемления плиты-оболочки на контуре, имеют место не на контуре панели, а в приконтурных зонах на достаточном удалении от контура в "центре защемления". Показано, что учет действительной жес ткости контурных ребер пологой оболочки на растяжение, кручение и изгиб в горизонтальной и вертикальной плоскостях оказывает серьезное влияние на ее НДС. Учет эксцентриситета сопряжения плиты-оболочки с контурными элементами также может оказать значительное влияние на НДС панели. Наличие положительного эксцентриситета способствует снижению прогибов по полю панели в силу внецентренного растяжения контурных балок.

13. Исследование влияния формы плиты-оболочки, определяемой значением геометрического параметра "с" в уравнении ее срединной поверхности, на НДС конструкции показало, что с ростом указанного параметра по всему полю плиты-оболочки возрастают как ее прогибы, так и экстремальные значения тангенциальных усилий (растягивающих и сжимающих) и изгибающих моментов (положительных и отрицательных). При этом на изгибное напряженное состояние панели вариация параметра "с" оказывает большее влияние, чем на мембранные.

Исследование принятия того или иного значения параметра “c”, влияющего на расход бетона и арматуры, должно производиться методом оптимального проектирования.

14. Показано влияние учета геометрической нелинейности на НДС плит оболочек. Определено, что при наиболее часто встречающихся размерах плиты оболочки в плане, не превышающих 3х6 м, при опирании по коротким сторонам и по углам поправка, вносимая в НДС панели в отношении изгибной группы усилий, может быть оценена соответственно величиной 5-7%. В отношении тангенциальной группы усилий эта поправка снижается до 2-3%. При увеличении размеров плиты-оболочки в плане, например, до 6х6 м (такое перекрытие может быть выполнено в монолитном варианте) при той же строительной высоте и опирании плиты-оболочки по углам, учет геометрической нелинейности обязателен, при этом в эпюрах моментов могут быть изменения даже качественного характера.

15. Разработаны принципы армирования железобетонных плит-оболочек, базирующиеся на анализе большого количес тва примеров, которые учитывают то обстоятельство, что конструкция характеризуется переменной толщиной и наличием в той или иной точке максимального значения изгибающего момента поля панели. При этом установлено, что лимитирующими при назначении параметров нижней сетки являются условия работы плиты-оболочки в центре и углу.

16. На основе кинематического метода теории предельного равновесия разработана методика определения несущей способности железобетонных плит оболочек. Показано, что в зависимости от жесткости контурных ребер и условий опирания, в них при разрушении могут реализовываться "оболочечная" (конвертная) схема излома, угловая - с образованием плас тических шарниров в направлении, перпендикулярном диагоналям и две балочных схемы – с образованием пластического шарнира вдоль поперечной оси симметрии и с образованием пластических шарниров вдоль поперечной и продольной осей симметрии панели.

Проведенные экспериментальные исследования показали удовлетворительную согласованность теоретических и опытных данных несущей способности плит-оболочек.

Список работ, опубликованных по теме диссертации:

1.Монографии 1. Боровских А.В. Теория силового сопротивления сжатых железобетонных конструкций. /Боровских А.В. Назаренко В.Г. // М., РААСН, 2000.-С.112.

2. Боровских А.В. Силовое сопротивление конструкций из композитных материалов при высокотемпературном нагреве. / Боровских А.В., Федоров В.С //М. 2001.-С. 216.

3. Боровских А.В. Элементы теории реконструкции железобетона./ Боровских А. В., Бондаренко В. М., Римшин В. И, Марков С. В. //Н. Новгород: НГАСУ, 2002.-С. 190.

2.Публикации в научных журналах, утверждённых ВАК Минобрнауки в Перечне рецензируемых научных журналов и изданий РФ 1. Боровских А.В. Проблема оценки поведения высокопрочной сжатой арматуры в железобетонных конструкциях./ Боровских А. В., Назаренко В.Г.// Известия вузов «Строительство»,- г.Новосибирск, 1998. - №10. - C. 25-28.

2. Боровских А.В. Состояние исследований проведения высокопрочной арматуры в сжатой зоне железобетонных конс трукций. /Боровских А.В. //Журнал « Бетон и железобетон», 1998. - № 2. - С.19-21.

3. Боровских А.В. Диаграмма деформирования бетонов с учетом ниспадающей ветви./ Боровских А.В., Назаренко В.Г. // Журнал « Бетон и железобетон », 1999.- №2.-С.18-22.

4. Боровских А. В. Некоторые закономернос ти силового сопротивления бетона./ Боровских А.В., Фахратов М.А., Бондаренко В. М// Журнал «Бетон и железобетон»,2001.- № 5.-С.22-24.

5. Боровских А.В. Определение коэффициента податливости шва сдвига для железобетонной многопустотной панели перекрытия. / Боровских А.В.

//Журнал «Бетон и железобетон», 2007.-№ 2.- С. 19-21.

6. Боровских А.В. Исследование напряженно-деформированного состояния железобетонных плит-оболочек./ Боровских А.В.//Журнал «Строительная механика инженерных конструкций и сооружений», М., 2008.- С.82-86.

7. Боровских А.В. Эффективность применения высокопрочной арматуры в сжатых зонах железобетонных конструкций. /Боровских А. В., Ягупов Б.А.

//Журнал «Бетон и железобетон», 2009.-№1.- С.20-21.

3.Публикации в журналах, материалах научных конференций и методические издания 1. Боровских А.В. Влияние строительных решений и износа конс трукций на технологическое энергопотребление предприятий. /Боровских А. В., Трегубенко Н.С. // Вестник БГТУ им. Шухова, Белгород, 2000.С.27-29.

2. Боровских А.В., Бондаренко В.М. Методические указания по расчету железобетонных плит перекрытий. /Боровских А.В., Бондаренко В.М. // М., МИКХиС, 2000. С. 20.

3. Боровских А.В. Расчет железобетонных фундаментов./ Боровских А.В., Назаренко В.Г., Бакиров Р.О. // Методические указания. М., МИКХиС, 2000.С. 4. Боровских А.В. Износ, повреждения и безопасность железобетонных сооружений. / Боровских А.В., Бондаренко В.М //М., 2000.- С. 5. Боровских А.В. Управление проектом в строительс тве./ Боровских А. В.// учебное пособие с Грифом Минобразования РФ. М., 2001.-С.120.

6. Боровских А.В. Износ, технологическая надежность и экологическая безопасность водоочис тных систем и сооружений./ Боровских А.В.// Вестник Совета Федерации РФ.-2001.- № 21(152).-С.26-29.

7. Боровских А.В. Организация проектирования строительных конструкций./ Боровских А.В.// М. МИКХиС, 2001. С 15.

8. Боровских А.В. Проектирование заглубленных железобетонных сооружений. / Боровских А.В., Бондаренко В.М //Учебное пособие. М., РААСН, 2001.

9. Боровских А. В. Вопросы экологической защиты в строительс тве. / Боровских А. В. //Тезисы доклада на Комитете Совета Федерации по науке, культуре, образованию, здравоохранению и экологии. Информационный бюллетень « Охрана окружающей среды и природопользование », 2002.- № 1. -С.8-19.

10. Боровских А.В. Предпосылки использования высокопрочной арматуры в сжатой зоне элементов./ Боровских А.В.// Саранск, МГУ, 2002.- С. 57-60.

11. Боровских А.В. Расчетная модель напряженно-деформированного состояния изгибаемого железобетонного элемента с высокопрочной сжатой арматурой./ Боровских А.В.// Саранск, МГУ, 2002.- С. 377-379.

12. Боровских А.В. Расчеты железобетонных конс трукций по предельным состояниям и предельному равновесию./ Боровских А. В.// учебное пособие с Грифом Минобразования РФ М.: Изд. АСВ, 2002.-С. 320.

13. Боровских А.В., Римшин В.И., Марков С.В. Влияние факторов нагружения и коррозийных воздейс твий на силовое сопротивление реконс труируемого железобетона. / Боровских А.В., Римшин В.И, Марков С.В.// РААСН. М., 2003.

14. Боровских А.В. К вопросу оценки конструктивной безопасности сооружений, имеющих предшествующие повреждения./ Боровских А. В., Римшин В.И, Марков С.В. // РААСН. М., 2003.

15. Боровских А.В. Справочник по строительству и жилищно-коммунальному комплексу. /Боровских А.В., Азарова О.А.// М. Изд. АСВ, 2004.-С.261.

16. Боровских А.В., Рабочая группа. Разработка прогрессивной технологии строительства жилых домов из монолитного железобетона (ЗАО «Жилстрой», Правительство Московской области).

17. Боровских А.В. К вопросу о проектировании железобетонных перекрытий зданий./ Боровских А.В. // «Строительные материалы, оборудование, технологии XXI века» Журнал №12(83).- 2005, С.67-69.

18. Боровских А.В. Силовое сопротивление перекрытий зданий из плит оболочек./ Боровских А.В., Шугаев В. В. //Тезисы докладов научной сессии МОО и научного совета РААСН. «Пространственные конс трукции зданий и сооружений». 2005.- Москва.- С. 15-16.

19. Боровских А.В. Решение задач оптимального проектирования пологих железобетонных оболочек./ Боровских А. В. // «Строительные материалы оборудование, технологии XXI века» Журнал №4- 2006, С.70-72.

20. Боровских А.В. Экспериментальные исследования железобетонных плит оболочек на крупномасштабных моделях. / Боровских А. В. //Тезисы докладов научной сессии МОО и научного совета РААСН. «Пространственные конструкции зданий и сооружений». М. 2007.- С. 14-15.

21. Боровских А.В. Исследование формообразования плит-оболочек. / Боровских А. В. //Тезисы докладов научной сессии МОО и научного совета РААСН.

«Пространственные конструкции зданий и сооружений». М. 2008.-С. 13-15.

22. Боровских А.В. Мансардное жилье – перспективное направление в реконструкции жилого фонда./ Боровских А. В.// Журнал «Коммунальщик». М., 2008.-№8. –С.33- 23. Боровских А.В. Железобетонные конс трукции./Боровских А.В., Сташевская С.Г.// Раздел 4 колонны, стыки колонн, фундаменты. Методические указания к курсовому проекту №1, М.,2002.-МИКХиС.-С.1-37.

24. Боровских А.В. Расчёт облегчённых железобетонных панелей с учётом податливости шва сдвига./Боровских А.В.// Тезисы докладов научной сессии МОО «Пространственные конс трукции» и научного съезда РААСН. М. 2001. С.14-15.



Pages:     | 1 ||
 

Похожие работы:





 
2013 www.netess.ru - «Бесплатная библиотека авторефератов кандидатских и докторских диссертаций»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.