авторефераты диссертаций БЕСПЛАТНАЯ  БИБЛИОТЕКА

АВТОРЕФЕРАТЫ КАНДИДАТСКИХ, ДОКТОРСКИХ ДИССЕРТАЦИЙ

<< ГЛАВНАЯ
АГРОИНЖЕНЕРИЯ
АСТРОНОМИЯ
БЕЗОПАСНОСТЬ
БИОЛОГИЯ
ЗЕМЛЯ
ИНФОРМАТИКА
ИСКУССТВОВЕДЕНИЕ
ИСТОРИЯ
КУЛЬТУРОЛОГИЯ
МАШИНОСТРОЕНИЕ
МЕДИЦИНА
МЕТАЛЛУРГИЯ
МЕХАНИКА
ПЕДАГОГИКА
ПОЛИТИКА
ПРИБОРОСТРОЕНИЕ
ПРОДОВОЛЬСТВИЕ
ПСИХОЛОГИЯ
РАДИОТЕХНИКА
СЕЛЬСКОЕ ХОЗЯЙСТВО
СОЦИОЛОГИЯ
СТРОИТЕЛЬСТВО
ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ
ТРАНСПОРТ
ФАРМАЦЕВТИКА
ФИЗИКА
ФИЗИОЛОГИЯ
ФИЛОЛОГИЯ
ФИЛОСОФИЯ
ХИМИЯ
ЭКОНОМИКА
ЭЛЕКТРОТЕХНИКА
ЭНЕРГЕТИКА
ЮРИСПРУДЕНЦИЯ
ЯЗЫКОЗНАНИЕ
РАЗНОЕ
КОНТАКТЫ


Исследование деформативности и совершенство вание конструктивных решений элементов каркаса фасадных систем с вентилируемым воздушным зазо ром

На правах рукописи

ТЕРЕШКОВА Александра Викторовна ИССЛЕДОВАНИЕ ДЕФОРМАТИВНОСТИ И СОВЕРШЕНСТВО ВАНИЕ КОНСТРУКТИВНЫХ РЕШЕНИЙ ЭЛЕМЕНТОВ КАРКАСА ФАСАДНЫХ СИСТЕМ С ВЕНТИЛИРУЕМЫМ ВОЗДУШНЫМ ЗАЗО РОМ 05.23.01 – Строительные конструкции, здания и сооружения

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Красноярск – 2007 3

Работа выполнена в федеральном государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования «Сибирский федеральный университет»

Научный консультант: член-корр. РААСН, доктор технических наук, профессор Енджиевский Лев Васильевич

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор Деруга Анатолий Петрович доктор технических наук, доцент Овсянников Сергей Николаевич

Ведущая организация: ОАО «ЦНИИЭП жилища»

Защита состоится 9 ноября 2007 г. в 1500 часов на заседании диссертацион ного совета Д 212.099.08 при федеральном государственном образовательном уч реждении высшего профессионального образования «Сибирский федеральный университет» по адресу:

660041, г. Красноярск, пр. Свободный, 82, ИАС СФУ, аудитория К-120.

Тел. (8-3912) 44-69-40;

факс (8-3912) 44-58-60;

e-mail end-lev@yandex.ru

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке института архитектуры и строительства Сибирского федерального университета

Автореферат разослан « 8» октября 2007 г.

Ученый секретарь диссертационного совета кандидат технических наук, профессор В.Н. Шапошников

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы обусловлена необходимостью экономии топливно энергетических ресурсов за счет сокращения тепловых потерь через ограждающие конструкции зданий и сооружений. Применение фасадных систем с вентилируе мым воздушным зазором в условиях Сибири делает возможным создание совре менных ограждающих конструкций, а также позволяющих сократить эксплуатаци онные затраты зданий за счет снижения теплопотерь через наружные ограждения.

Фасадные системы с вентилируемым воздушным зазором, развитие которых началось несколько лет назад в условиях климата Сибири, к сожалению, имеют слабые места, требующие детальной и качественной проработки. Копирование конструктивных решений, используемых в европейской зоне, без учета особенно стей климата, не подкрепленное методиками исследования изменения их свойств в условиях частых изменений температуры, влажности, ветровых нагрузок и других воздействий может привести к негативным проявлениям.

Конструктивные схемы фасадных систем с вентилируемым воздушным зазо ром должны с минимальными эксплуатационными затратами обеспечивать воз можность мониторинга работоспособности всех элементов системы и в необходи мых случаях проведения ремонтно-реконструкционных работ.

Цель диссертационной работы: на основе экспериментальных исследований напряженно-деформированного состояния уточнение расчетной модели деформи рования и алгоритмов расчета, а также совершенствование конструктивных реше ний кронштейнов и других элементов несущего каркаса фасадных систем.

Объектами исследования являются несущие конструкции фасадных систем с вентилируемым воздушным зазором.

Методика исследования – экспериментально-теоретическая: в работе реа лизован комплексный подход к проблеме, включающий конструктивные проработ ки;

математическое моделирование;

экспериментальные исследования в лабора торных условиях, в том числе на натурных моделях;

численно-аналитические ис следования и сопоставительный анализ результатов.

Научная новизна:

- обоснование нового типа расчетной модели кронштейна. Переход от традици онной стержневой схемы к модели с учетом сдвига;

- новая формулировка задачи контакта опорных частей кронштейнов и стеново го ограждения, как задачи с односторонними связями, что предопределяет ис пользование либо экспериментальных данных, либо итерационного алгоритма в части обоснования расчетных схем на каждом этапе загружения;

- результаты экспериментально-теоретических исследований предлагаемых ти пов кронштейнов (патент на полезную модель РФ №61754) и других конструк тивных усовершенствований (патенты на полезные модели РФ № 54383, № 60573, № 61750), обосновывающие их эффективность.

Практическая значимость. Результаты работы приняты для практического использования при проектировании, изготовлении и монтаже несущих конструк ций ООО «Краспан», а также в организации ООО «ЭКо-Край» в привязке к про грамме энергосбережения.

Достоверность результатов: в части обоснования алгоритмов расчета соот ветствием численных решений и экспериментальных данных с достаточным набо ром количества повторных испытаний и измерений;

в части обоснования эффек тивности новых конструктивных решений – экспериментальными данными.

Апробация работы. Результаты диссертационной работы докладывались и обсуждались на Всероссийской научно-практической конференции и выставке «Сибири – новые технологии в архитектуре, строительстве и ЖКХ» (Красноярск, 2005г.);

на XXIV региональной научно-технической конференции «Проблемы строительства и архитектуры» (Красноярск, 2006г.);

на XXV региональной научно технической конференции «Проблемы строительства и архитектуры» (Красноярск, 2007г.).



Публикации. Результаты диссертационных исследований опубликованы в работах, включая 1 статью в журнале, рекомендованном ВАК России, и четыре па тента на полезные модели.

На защиту выносятся:

- результаты экспериментальных и теоретических исследований несущих кон струкций фасадных систем;

- усовершенствованные конструктивные решения несущих элементов, опорных частей кронштейнов и их крепления к стеновому ограждению, узловое сопря жение кронштейна с вертикальным профилем, а также экспериментально теоретический анализ их работы;

- анализ расчетных схем несущего каркаса фасадной системы;

- обоснование расчетных моделей и алгоритмов расчета различных типов крон штейнов;

- технико-экономический анализ предложенных решений.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из: введения, четырех глав, общих выводов и списка использованных источников из 115 названий и восьми приложений. Общий объем работы изложен на 231 странице. Основной текст дис сертации 156 страниц, включая 58 таблиц и 81 рисунок.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении дана общая характеристика работы, обоснована актуальность темы, поставлена цель и определены задачи исследования. Сформулированы ос новные положения, выносимые на защиту, научная новизна и практическая значи мость полученных результатов.

В первой главе дано технико-экономическое обоснование повышения уровня теплозащиты зданий и снижения теплопотерь через ограждающие конструкции.

Рассмотрен обзор основных систем вентилируемых фасадов, применяемых в России и методы расчета их несущих каркасов.

По результатам натурного освидетельствования фасадов на объектах г. Крас ноярска выявлены их основные дефекты с целью оценки эксплуатационных харак теристик конструктивных решений фасадных систем и причины их образования.

Представлены выводы, выполнено обоснование задач исследования.

Во второй главе приведены результаты экспериментальных исследований и предложения по совершенствованию конструктивных решений несущих элементов подсистемы фасадных систем с вентилируемым воздушным зазором.

Данные исследования ориентированы на изучение работы и анализ напряжен но-деформированного состояния несущих элементов подконструкции фасадных систем с вентилируемым воздушным зазором, а также уточнение расчетной модели конструкций несущего каркаса. Последнее обусловлено задачей упрощения пред ставления их статической работы и оценки применимости упрощенной схемы для анализа напряженно-деформированного состояния. Для выявления «слабых» мест несущего каркаса все конструкции испытывались до разрушения.

В качестве объектов для изучения деформированной схемы и напряженно деформированного состояния выбраны кронштейны, применяемые в фасадных системах «Краспан» и «Волна» (рис.1). Испытания кронштейнов проводились на вертикальную сосредоточенную нагрузку, приложенную в месте крепления крон штейна и вертикального профиля.

В ходе экспериментов измеряли вертикальные и горизонтальные перемещения характерных точек кронштейна на каждом шаге нагружения. Для определения про гибов (вертикальных перемещений) кронштейнов были установлены прогибомеры ПАО-6 с ценой деления 0,01 мм. Изменения горизонтальных перемещений измеря лись индикаторами ИЧ-10 с ценой деления 0,01 мм. Деформации в несущих эле ментах, измеряли при помощи проволочных тензорезисторов с базой 5 мм по ТУ 25-06.2002-80 номинальным сопротивлением 200,7 Ом, чувствительностью 2,16.

Показания тензорезисторов регистрировали при помощи измерительной тензомет рической системы СИИТ-3, и обрабатывали средствами программы MS-Excel.

а) б) Рис. 1. Кронштейны фасадных систем: а – типа «Краспан»;

б – типа «Волна» На экспериментальный образец после обкатки, нагрузка прикладывалась ступе нями с увеличением на каждой ступени на 10% от нормативной, после достижения расчетной нагрузки – ступени составляли 10% от расчетной.

Количество испытаний по каждому типу кронштейна от трех до десяти. В процессе статистической обработки экспериментальных данных получены усред ненные значения по испытаниям, которые представлены в диссертации.

Кронштейны фасадной системы типа «Краспан».

Кронштейн состоит из двух частей – подвижной и неподвижной, Г-образной формы с опорной частью, примыкающей к стеновому ограждению.

На рис. 2 представлены графики «прогиб-нагрузка». Здесь же приведены эм пирические формулы зависимости прогиба от нагрузки, полученные в результате обработки экспериментальных данных средствами программы МS-Excel.

а) б) Рис. 2. Графики «прогиб-нагрузка»: а - для кронштейна из оцинкованной стали;

б - для кронштейна из алюминиевых сплавов При расчетной нагрузке Р=35кг прогиб кронштейна составил: из оцинкован ной стали – 4,37мм, а из алюминиевых сплавов – 7,87мм.





Предельный прогиб несущего элемента в соответствии с нормами:

l 1,5 мм.

f 120 Экспериментально полученные значения превышают предельный прогиб уже при 20кг.

На рис.3 (а - д) представлены механизмы развития деформаций кронштейна вылетом 180мм с усиливающей шайбой стандартной формы поперечного сечения, крепление к стене осуществляется одним болтом, расположенным в центре тяже сти опорной части кронштейна.

а) б) в) г) д) е) Рис. 3. Механизмы развития деформаций кронштейна:

а – до эксперимента;

б – е – деформированное состояние: общий вид (б), опорная часть кронштейна (в), общий вид спереди (г), общий вид сзади (д), разрушение (е) Гипотеза работы кронштейнов фасадной системы типа «Краспан»:

На первых этапах при нагрузке от 0 до 20кг – происходит обжатие паронито вой прокладки и устранение люфтов (неплотное примыкание опорной части крон штейна к прокладке). Сам кронштейн работает как жесткий элемент;

Далее при нагрузке от 20кг - к деформациям от обжатия прокладки добавля ются деформации за счет закручивания опорной части и прогиба самого кронштей на.

Для изучения влияния паронитовой прокладки на прогиб кронштейнов прове дены серии испытаний:

1. кронштейн без паронитовой прокладки;

2. с частичным применением – паронитовая прокладка устанавливается после выбора люфтов в кронштейне.

Графики зависимости «прогиб – нагрузка» представлены на рис. 4.

а) б) Рис.4. Графики зависимости «прогиб - нагрузка»:

а – кронштейнов из оцинкованной стали;

б – кронштейнов из алюминиевых спла вов: 1 - без прокладки, 2 – с ее частичным применением При применении паронитовой прокладки в экспериментах наблюдаются увели чения прогибов более чем на порядок, ввиду отсутствия контроля за натяжением болта анкерного крепителя и недостаточной плотности примыкания прокладки к стене и опорной части кронштейна, а также ее пониженной жесткостью. Согласно проведенным экспериментальным исследованиям следует, что кронштейн типа «Краспан» работает не только на изгиб в плоскости перпендикулярной плоскости стены, но также происходит закручивание его опорной части. Анализ результатов испытаний свидетельствует о появлении больших прогибов и сложного деформи рованного состояния.

С целью увеличения жесткостных и прочностных свойств кронштейна пред ложены варианты совершенствования конструктивного решения опорной части не сущего элемента:

– перенос анкерного крепителя вверх относительно продольной оси кронштейна;

– увеличение толщины усиливающей шайбы до 3 мм;

– изменение профиля усиливающей шайбы за счет введения продольных ребер жесткости по краям, или с одиночным с верхним продольным ребром жесткости.

При этом шайба выполнена в виде профиля, повторяющего поперечное сечение опорной части кронштейна;

- изменение профиля усиливающей шайбы за счет добавления отгиба. При этом шайба выполнена с конфигурацией поперечного сечения, повторяющей профиль поперечного сечения кронштейна, с наличием продольных ребер жесткости. Высо та отгиба составляет 1-2 см;

- изменение формы усиливающей шайбы - вытянутая вверх относительно опор ной части кронштейна. Нижняя часть шайбы повторяет профиль поперечного сече ния опорной части кронштейна (с продольными ребрами жесткости), а вытянутая прямоугольной формы. При этом несущий элемент крепится к основанию двумя анкерными крепителями.

На рис. 5, а - б представлены графики «прогиб-нагрузка» для кронштейнов из оцинкованной стали и из алюминиевых сплавов, закрепленных через паронитовую прокладку, с разными вариантами усиливающей шайбы и расположением анкерно го крепителя.

В табл. 1 и 2 приведены эмпирические формулы зависимости деформаций от нагрузки, полученные в результате обработки экспериментальных данных средст вами программы MS-Excel, для графиков представленных на рис. 5, а-б.

Таблица Кронштейн из оцинкованной стали Поперечное сечение Расположение ан Поз Эмпирическая формула усиливающей шайбы керного болта у=0,0008.Р2,102, R2=0, По центру Стандартная форма у=0,0042.Р1,8831, R2=0, Перенесен выше t=2мм у=0,0041.Р1,8624, R2=0, По центру Стандартная форма у=0,0012.Р2,1032, R2=0, Перенесен выше t=3мм у=0,0009.Р2,1371, R2=0, По центру С ребрами жесткости по у=0,0007.Р2,1739, R2=0, краям t=2мм Перенесен выше у=0,0011.Р2,1205, R2=0, По центру С наличием верхнего у=0,0008.Р2,1463, R2=0, ребра жесткости t=2мм Перенесен выше Таблица Кронштейн из алюминиевых сплавов Поперечное сечение Расположение ан Поз Эмпирическая формула усиливающей шайбы керного болта у=0,0021.Р1,9625, R2=0, По центру Стандартная форма у=0,0027.Р2,1818, R2=0, Перенесен выше t=2мм у=0,004.Р2,0366, R2=0, По центру Стандартная форма у=0,0044.Р1,8896, R2=0, Перенесен выше t=3мм у=0,0027.Р2,001, R2=0, По центру С ребрами жесткости по у=0,0021.Р1,969, R2=0, краям t=2мм Перенесен выше у=0,0029.Р1,9972, R2=0, По центру С наличием верхнего у=0,002.Р1,9954, R2=0, ребра жесткости t=2мм Перенесен выше а) б) Рис.5. Графики «прогиб-нагрузка» для кронштейнов:

а – из оцинкованной стали;

б – из алюминиевых сплавов:

1 – 2 – усиливающая шайба стандартной формы поперечного сечения t=2мм: ан керный крепитель расположен по центру опорной части (1);

перенесен выше с экс центриситетом относительно продольной оси кронштейна (2);

3 - 4 – усиливающая шайба стандартной формы поперечного сечения t=3мм: ан керный крепитель расположен по центру опорной части (3);

перенесен выше с экс центриситетом относительно продольной оси кронштейна (4);

5 - 6 – усиливающая шайба с ребрами жесткости по краям t=2мм: анкерный крепи тель расположен по центру опорной части (5);

перенесен выше с эксцентриситетом относительно продольной оси кронштейна (6);

7 - 8 – усиливающая шайба с наличием только верхнего ребра жесткости t=2мм:

анкерный крепитель расположен по центру опорной части (5);

перенесен выше с эксцентриситетом относительно продольной оси кронштейна (6) Предлагаемые конструктивные решения усиления опорной части за счет при менения разных типов усиливающих шайб улучшают работу кронштейна, умень шают деформативность и прогиб кронштейна в целом за счет более жесткого за крепления, хотя механизм деформирования аналогичен. При сравнении кронштей нов традиционного конструктивного решения и кронштейнов с усиленными опор ными частями деформативность уменьшается: при переносе анкерного крепителя вверх с эксцентриситетом относительно продольной оси - в 1,2 – 1,9 раза;

при уве личении толщины усиливающей шайбы до 3мм – в 1,5 - 2 раза;

изменении профиля усиливающей шайбы за счет введения продольных ребер жесткости по краям или только верхнего ребра – в 2 - 3 раза.

Прогиб кронштейна, закрепленного через паронитовую прокладку больше по сравнению с прогибом кронштейна, закрепленного без нее, что обусловлено упру гой податливостью паронитовой прокладки.

Т-образный кронштейн.

Для увеличения вылета несущего элемента кронштейна системы типа «Крас пан» без потери его несущей способности предложено конструктивное решение Т образного кронштейна, состоящего из двух неподвижных Г-образных частей дли ной 150мм и подвижной части» (рис. 6).

Рис. 6. Общий вид Т-образного кронштейна Экспериментальные исследования Т-образных кронштейнов из оцинкованной стали проводились на образцах вылетом 215мм, выполненных из неподвижных и подвижной частей кронштейнов типа «Краспан»:

Образец 1 - состоит из двух сваренных между собой неподвижных частей и подвижной, которые соединены между собой только болтовым соединением.

Образец 2 - состоит из подвижной и неподвижной частей, которые соединены между собой только болтовым соединением, при этом к неподвижной части прива рена опорная Г-образной формы.

Образец 3 - состоит из подвижной и неподвижной частей, которые соединены между собой болтовым соединением и дополнительно самонарезающими винтами, при этом к неподвижной части приварена опорная Г-образной формы.

На рис. 7 представлены графики «прогиб-нагрузка» для Т-образных крон штейнов, закрепленных через паронитовую прокладку.

В табл. 3 приведены эмпирические формулы зависимости деформаций Т образных кронштейнов от нагрузки для графиков, представленных на рис. 7.

Таблица Эмпирические формулы для Т-образных кронштейнов Образец Эмпирическая формула у=0,0009.Р2,1233, R2=0, у=0,0005.Р2,6562, R2=0, у=0,0044.Р1,8007, R2=0, Рис. 7. Графики «прогиб-нагрузка» Т-образного кронштейна:

1 – состоит из двух сваренных между собой неподвижных частей и подвижной (образец 1);

2 – состоит из подвижной и неподвижной частей, к которой приварена опорная Г-образной формы (образец 2);

3 – то же, неподвижная и подвижная части дополнительно соединены между собой самонарезающими винтами (образец 3) Наиболее жесткий образец 1 (состоит из двух сваренных между собой непод вижных частей и подвижной, соединенных только болтовым соединением). Разру шение 2-го образца произошло при нагрузке 55кг (повернулся относительно болто вого соединения). При дополнительном соединении самонарезающими винтами (образец 3) несущая способность кронштейна увеличилась примерно в 2-3 раза.

По проведенным экспериментам вариант усиления несущих элементов фасад ной системы в виде Т-образных кронштейнов при увеличении вылета до макси мальной величины до 215мм показал хороший результат по сравнению с традици онным конструктивным решением: деформативность уменьшилась в 1,2-2 раза.

Кронштейн фасадной системы типа «Волна».

Кронштейн фасадной системы типа «Волна» C-образного поперечного сече ния состоит из базы и насадки, которые крепятся между собой болтовым соедине нием.

Экспериментальные образцы кронштейнов типа «Волна»:

1 - Вылет кронштейна – 115 мм, толщина 1,5мм. Подвижная (насадка) и не подвижная (база) части скреплены только одним болтом, который регулирует вы лет кронштейна.

2 - Вылет кронштейна - 115 мм, толщина 2мм. Подвижная и неподвижная час ти скреплены не только болтом, который регулирует вылет кронштейна, но и тремя самонарезающими винтами (один сверху и два по бокам).

3 - Вылет кронштейна – 200мм, толщина 2мм. Подвижная и неподвижная час ти скреплены болтом, который регулирует вылет кронштейна и тремя самонаре зающими винтами (один сверху и два по бокам).

Рис. 8. Графики «прогиб - нагрузка» кронштейнов типа «Волна»:

а - образец 1, вылет 115мм;

б – образец 2, вылет 115мм;

в – образец 3, вылет 200мм По проведенным экспериментальным исследованиям выявлено, что деформа тивность кронштейна фасадной системы типа «Волна» меньше, чем кронштейна типа «Краспан». Однако они подтверждают и недостаток несущего элемента нижние полки при приложении нагрузки «разъезжаются». Это происходит за счет незамкнутости поперечного сечения кронштейна.

В качестве совершенствования конструктивного решения кронштейна фасад ной системы типа «Волна» нами предложено решение кронштейна коробчатой формы поперечного сечения (рис.9).

Кронштейн коробчатого поперечного сечения.

Экспериментальные исследования проводились на двух образцах:

1 – кронштейн вылетом 115мм толщиной 1мм, состоящий из подвижной и не подвижной частей замкнутого сечения, соединенных между собой только болто вым соединением сверху;

2 – кронштейн вылетом 115мм толщиной 1мм, состоящий из подвижной и не подвижной частей замкнутого сечения, соединенных между собой болтовым со единением сверху и самонарезающими винтами по бокам.

Рис. 9. Кронштейн коробчатой формы поперечного сечения График «прогиб - нагрузка» для кронштейнов коробчатой формы поперечного сечения представлены на рис. 10. В табл. 4 приведены эмпирические формулы по экспериментальным данным для кронштейнов коробчатой формы поперечного се чения Таблица Эмпирические формулы для кронштейнов коробчатого сечения Образец Эмпирическая формула у=0,0061.Р1,6257, R2=0, у=0,0032.Р1,0502, R2=0, Рис. 10. Графики «прогиб - нагрузка» кронштейнов коробчатой формы попе речного сечения: а – образца № 1;

б – образца № Предложенное конструктивное решение кронштейна коробчатого поперечно го сечения по отношению к несущему элементу фасадной системы типа «Волна» позволяет снизить металлоемкость и трудоемкость при изготовлении без потери его несущей способности.

Фрагменты фасадной системы типа «Краспан». Исследования проводился по договору о сотрудничестве с ООО «Краспан» от 05.06.2005г. Данные экспери менты выполнены для выявления особенностей работы отдельного элемента в сис теме.

В качестве объектов для экспериментального исследования фасадной системы типа «Краспан» принимались фрагменты размером 1200*1200мм с облицовкой «КраспанКолор» (крепление к вертикальным профилям – фасадные заклепки) и «КраспанГранит» (крепление к профилям при помощи планок-держателей.

При испытаниях несущего каркаса к фрагменту прикладывали вертикальную (сосредоточенная или распределенная) и горизонтальную нагрузки. Вертикальная нагрузка прикладывали на облицовочную панель при помощи траверсы, закреп ленной на основании. Горизонтальную нагрузку прикладывали равномерно распределенной по поверхности фрагмента от грузовой платформы через гибкий трос, систему направляющих роликов и переводных балок (рис. 11).

а) б) в) Рис. 11. Испытания фрагментов: а – общий вид до испытания;

б – значительный прогиб кронштейна;

в – срез заклепок в месте крепления кронштейна к вертикальному профилю На 1-ом этапе нагружения прикладывали вертикальную нагрузку Р=20% от нормативной в течение 10мин. Далее производили разгрузку образца.

Последующие этапы нагружения:

– доведение вертикальной нагрузки до нормативной, при этом горизонтальная на грузка равна нулю;

– доведение горизонтальной нагрузки до нормативной, при этом вертикальная на грузка равна нормативной;

– доведение вертикальной нагрузки до расчетной, при этом горизонтальная нагруз ка равна нормативной;

– доведение горизонтальной нагрузки до расчетной, при этом вертикальная нагруз ка равна расчетной;

- до разрушения фрагмент системы доводили вертикальной нагрузкой, при этом сохраняя расчетную горизонтальную.

По результатам экспериментальных исследований фрагментов фасадных сис тем выявлено, что кронштейн в системе работает с несущественными отклонения ми от работы по схеме отдельного элемента. Механизм развития деформаций кронштейна аналогичен. Разрушение произошло в месте крепления вертикального несущего профиля к кронштейну (срез заклепок) при вертикальной нагрузке на один кронштейн – 98,55кг.

Для усиления узла сопряжения кронштейна с вертикальным профилем и уве личения жесткости и несущей способности конструкции в целом предложено вы полнить подвижную часть кронштейна с уширением. Это связано с необходимо стью увеличения количества заклепок. При этом как минимум два отверстия под крепежные элементы (заклепки) должны быть расположены в уширении (рис. 12).

Рис. 12. Общий вид предложенного узла сопряжения кронштейна с вертикальным профилем В третьей главе проведен системный анализ напряженно-деформированного состояния несущих элементов и подсистемы в целом. Кронштейн рассмотрен как консольная балка с расчетной схемой - жестко защемленный консольный стержень (рис. 13).

Исследования проводились на кронштейнах систем типа «Краспан», «Волна», коробчатого поперечного сечения и Т-образных.

Рис. 13. Расчетная схема кронштейна Первоначально анализ прогибов проводился на ЭВМ и ручным счетом (фор мула 1) с использованием стержневой модели в классической постановке. Далее с использованием программных комплексов SCAD и Lira по континуальным схемам, представляя кронштейн как систему, состоящую из пластинчатых элементов.

х2 х P у1z (1).

l EJ x 2 Ввиду существенного расхождения решений по стержневой и континуальным схемам нами выполнены аналитические исследования с использованием стержне вой модели с учетом сдвига (формула 2).

х2 х P kP ух х (2).

l EJ x 2 6 GA Здесь k - коэффициент, учитывающий неравномерность распределения каса тельных напряжений по высоте сечения.

Сравнение максимальных значений прогиба по экспериментальным данным ( уЭКСП ), по классической стержневой модели ( у М ), по стержневой модели с уче том сдвига (у) и МКЭ по континуальной схеме приведены в табл.5 для кронштей нов: типа «Краспан» из оцинкованной стали (1) и из алюминиевых сплавов (2);

ти па «Волна» (3);

коробчатого поперечного сечения (4);

Т-образного (5).

Таблица Экспериментальные дан- Результаты по численным решениям ные у - у МКЭ, % у - уМ,% у ЭКСП, мм у М, мм у, мм Вариант МКЭ 0,01 у 0,01 у 1 0,085 0,07 0,078 0,078 8,97 2 0,145 0,12 0,131 0,13 8,4 -0, 3 0,0145 0,0113 0,0133 0,013 15,4 -2, 4 0,019 0,015 0,018 0,018 15,7 5 0,09 0,0732 0,0859 0,086 14,8 -0, Результаты расчета прогиба кронштейнов с учетом сдвига хорошо согласуют ся с численными решениями МКЭ по континуальной схеме.

В связи с тем, что конструктивное решение кронштейна представляет собой более сложную систему, чем консольная балка, нами также рассмотрена расчетная схема - Г-образный стержень, защемленный по центру его опорной части, где предполагается болтовое соединение (рис. 14).

Рис. 14. Расчетная схема - Г-образный стержень, защемленный по центру его опорной части Сопоставительный анализ полученных результатов показывает: в схеме (рис. 13) кронштейн работает на изгиб, а в схеме 2 (рис. 14) опорная часть работает на кручение с изгибом, а сам стержень на изгиб с поворотом в двух плоскостях как абсолютно жесткий стержень.

В инженерной практике для уменьшения закручивания с отгибом в опорной части вводят усиливающую шайбу толщиной 2мм, которая как показывают чис ленные исследования уменьшает максимальный прогиб: для кронштейнов из оцин кованной стали в 3,8 раза, а для кронштейнов из алюминиевых сплавов в 2,25.

Фактически из-за контакта со стеновым ограждением опорная часть находится в условиях стесненного кручения. В эксперименте это проявляется как частичное закручивание с отгибом. Принятая стержневая расчетная модель не позволяет учесть специфику такого сложного деформированного состояния.

При аналитическом расчете (рис.15) дополнительно по сравнению с расчетом по схеме – жестко защемленный консольный стержень (рис.13) нами произведен учет изгиба опорной части и кручения с описанием по Даркову А.В. и Феодосьеву В.И., предполагая, что прогиб (у) кронштейна формируется из собственного, как консольного стержня (у1), и за счет изгиба и кручения опорной части (у2;

у3).

Максимальный прогиб кронштейна: уmax у1 у2 у3, (4) P l где у1 - прогиб как жестко защемленного консольного стержня;

3EJ x P l* - прогиб кронштейна за счет изгибной деформации его опорной части;

у 3EJ x - прогиб за счет кручения опорной части кронштейна.

y3 l tg а) б) в) г) Рис. 15. Модель формирования прогиба в кронштейне: а – расчетная схема для рас чета прогиба у1;

б - расчетная схема для расчета прогиба у2;

в - расчетная схема для расчета прогиба у3;

г – расчетная схема для расчета прогиба у При расчете кронштейна, как Г-образного стержня, разница аналитических и численных решений не превышает: для кронштейнов из оцинкованной стали – 5,0%, а для кронштейнов из алюминиевых сплавов – 4,2%.

Учитывая, что опорная часть кронштейна не может свободно закручиваться, как это принято в стержневой модели, ввиду ее одностороннего стеснения за счет контакта со стеновым ограждением нами рассмотрены приближенные расчетные схемы соответствующие экспериментально наблюдаемым картинам деформирова ния.

Прогиб кронштейна формируется:

у уi, (5) где уi - прогиб кронштейна за этап испытаний.

При увеличении нагрузки зона контакта опорной части кронштейна меняется.

Для уточнения алгоритма решения данной задачи проведены численные исследо вания МКЭ по континуальным схемам модели кронштейна системы типа «Крас пан» с односторонними связями.

По результатам проведенных исследований получены следующие результаты:

- до Р=10кг – расчетная схема – жесткое защемление;

- при Р=10-20кг – контакт нарушается только в угловых точках опорной части;

- при Р=20-30кг – нарушение контакта между стеновым ограждением и опор ной частью кронштейна в крайних точках верхней зоны в области сгиба кронштей на;

- при Р=35кг и свыше – контакты постепенно нарушаются от зоны сгиба опор ной части к зоне болтового соединения.

Таким образом, поиск расчетной схемы можно организовать в автоматическом режиме (задача с односторонними связями).

Учесть влияние паронитовой прокладки, как при аналитической, так и чис ленной методиках представляется затруднительным в виду того, что данная задача является конструктивно нелинейной: обжатие прокладки;

отгиб опорной части кронштейна, что приводит к нарушению контакта опорной части и стены.

Анализ экспериментальных данных подтверждает наличие конструктивной нелинейности при кручении и отгибе опорной части - зона контакта переменна и зависит от свойств паронитовой прокладки. Относительные деформации крон штейнов по численным решениям меньше, чем экспериментальные данные.

В данной главе выполнены также исследования НДС несущих конструкций фасадной системы как рамной системы в два этапа: на силовую нагрузку и на тем пературные воздействия. Рассматривались четыре варианта расчетных схем (рис.

16).

а) б) в) г) Рис. 16. Расчетные схемы рамной конструкции:

а, б – жесткое крепление вертикального профиля к кронштейнам:

жесткое защемление кронштейна на сгибе – схема 1 (а);

жесткое защемление кронштейна в центре опорной части – схема 2 (б);

в, г – шарнирное крепление вертикального профиля к кронштейнам жесткое защемление кронштейна на сгибе – схема 3 (в);

жесткое защемление кронштейна в центре опорной части – схема 4 (г) В рассматриваемых системах кронштейн в отличие от самостоятельного эле мента работает на растяжение с изгибом. Максимальная перерезывающая сила в кронштейне проявляется при жестком защемлении (схема 1). Вертикальный про филь работает на растяжение с изгибом в большей степени при жестком защемле нии, а на срез в горизонтальной плоскости - при шарнирном креплении к крон штейнам.

При учете температурных воздействий: наибольшая выдергивающая сила воз никает в схеме 1 (жесткое крепление вертикального профиля к кронштейнам, кото рые защемлены на сгибе), а при защемлении кронштейнов на сгибе (схемы 1, 3) пе ремещения в несущих элементах относительно оси у отсутствуют. Наибольшие пе ремещения возникают относительно оси z в пространственных рамных системах.

Учет температурных воздействий в рамных системах приводит к повышению прогибов кронштейнов, например при t = +400С, превышение прогиба достигает от 20 до 90% в зависимости от расчетных схем.

Разработан алгоритм выбора расчетной схемы фасадной системы типа «Крас пан». Для фасадных систем с регулярным шагом вертикальных профилей без большой потери точности в оценке НДС пространственную континуально стержневую систему можно представить как совокупность плоских однопролетных многоэтажных рам, а при учете конструктивных особенностей вертикальных про филей (разрезанных на отправочные элементы и соединенных гибкими связями) – однопролетных двухэтажных рам.

Однако, нам представляется, что оценка предельных состояний для названных элементов и узлов при единой расчетной схеме с фиксированными характеристи ками узловых сопряжений (например, жесткое сопряжение кронштейна с верти кальным профилем, которое в исходном (начальном) состоянии возможно конст руктивно и достижимо, но в последующем в процессе эксплуатации будет наруше но) может приводить к ошибочным результатам.

В практике в месте сопряжения кронштейна с вертикальным профилем жест кое сопряжение не может быть реализовано (деградация в процессе эксплуатации).

При подборе сечений всех элементов, в том числе и узлов, мы рекомендуем исходить из наиболее невыгодных результатов на всех стадиях, поэтому предлага ем следующие расчетные схемы (рис. 17).

а) б) в) г) Рис. 17. Расчетные схемы: а – б - для расчета вертикального профиля: на верти кальную нагрузку (а);

на горизонтальную нагрузку (б);

в - для расчета крон штейна;

г - для расчета узла крепления кронштейна к вертикальному профилю В четвертой главе проведен сравнительный анализ технико-экономических показателей разработанных вариантов несущих конструкций фасадных систем и стандартного конструктивного решения (базовым вариантом).

Получено, что применение предложенных вариантов усовершенствованных кронштейнов увеличивает экономическую эффективность по стоимости каркаса по сравнению с базовым конструктивным решением в среднем 11-35тыс.руб. на 100м в ценах 2007г.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ В работе на основе авторских экспериментально-теоретических исследований деформирования фасадной системы с вентилируемым воздушным зазором и ее от дельных элементов:

доказано, что используемые расчетные модели, в частности по определению перемещений, не совершенны и экспериментальными исследованиями не подтвер ждаются;

фасадная система с воздушным зазором должна рассматриваться как конти нуальная или плоская рамная система с возможным варьированием расчетными схемами, соответствующими различным стадиям функционирования системы;

для инженерных расчетов допустимо рассматривать каждый элемент в от дельности с использованием нескольких расчетных схем, с выбором приводящих экстремальных;

выбор расчетной схемы кронштейна как самостоятельного элемента играет существенную роль в формировании и оценке его НДС. В простейших вариантах можно использовать стержневую модель с учетом сдвига, в более сложных вариан тах – континуальную пластинчатую модель с ориентацией ее реализации на ЭВМ;

на основе физического и численного моделирования нескольких типов не сущих кронштейнов выявлены специфические особенности их деформирования, в том числе и те, которые приводят к наступлению второго предельного состояния (фактически прогиб превышает предельно допустимый) раньше первого. Данное обстоятельство в каждом конкретном случае обуславливает необходимость выпол нения проверок несущих элементов фасадной системы, как по первой, так и по второй группе предельных состояний;

для уменьшения деформативности несущего элемента предложены новые конструктивные решения кронштейнов - коробчатой формы поперечного сечения и Т-образные;

предложены новые варианты крепления кронштейна к стеновому огражде нию – перенос анкерного крепителя вверх относительно продольной оси крон штейна, и к вертикальному профилю – уширение подвижной части несущего эле мента;

экспериментально выявлено, что паронитовая прокладка в системе также как и при испытании отдельного кронштейна существенно увеличивает деформатив ность за счет собственной упругой податливости;

предложен итерационный алгоритм расчета системы и несущего кронштейна на основе изменяющейся расчетной схемы по данным исследований;

учет температурного воздействия приводит к повышению перемещений, по этому необходимо учитывать данный вид воздействия в расчетах по II группе пре дельных состояний;

по результатам экспериментальных и численных исследований и натурного освидетельствования фасадных систем на зданиях г.Красноярска разработаны ре комендации по применению фасадных систем с вентилируемым воздушным зазо ром при реконструкции и новом строительстве;

на основе технико-экономического анализа доказана эффективность разра ботанных вариантов усовершенствованных кронштейнов в сравнении со стандарт ными конструктивными решениями.

Основные положения диссертации опубликованы в следующих работах:

Пат. на полезную модель 61750 Российская Федерация, МПК Е04F 13/00. Ком 1.

плект крепления фасадной подвески/Енджиевский Л.В., Щербаков Л.В., Тереш кова А.В., Клименков А.И.;

заявитель и патентообладатель Красноярская арх. стр. акад. - №2006137584/22;

заявл. 24.10.06;

опубл. 10.03.07, Бюл. №7.-1 с.: ил.

Пат. на полезную модель 61754 Российская Федерация, МПК Е04F 13/08.

2.

Кронштейн для крепления навесной панели облицовки здания/Енджиевский Л.В., Щербаков Л.В., Терешкова А.В.;

заявитель и патентообладатель Красно ярская арх.-стр. акад. - №2006142291/22;

заявл. 29.11.06;

опубл. 10.03.07, Бюл.

№7.-2 с.: ил.

Пат. на полезную модель 60573 Российская Федерация, МПК Е04F 13/00. Ком 3.

плект крепления фасадной подвески/Енджиевский Л.В., Щербаков Л.В., Тереш кова А.В., Клименков А.И., Недодел П.В.;

заявитель и патентообладатель Красноярская арх.-стр. акад. - №2006137585/22;

заявл. 24.10.06;

опубл. 27.10.07, Бюл. №3.-2 с.: ил.

Пат. на полезную модель 54383 Российская Федерация, МПК Е04F 13/00. Ком 4.

плект крепления фасадной подвески (варианты)/Енджиевский Л.В., Игошин В.Л., Терешкова А.В., Клименков А.И.;

заявитель и патентообладатель Красно ярская арх.-стр. акад. - №2005134758/22;

заявл. 09.11.05;

опубл. 27.06.06, Бюл.

№18.-2 с.: ил.

Терешкова, А.В. Экспериментально-теоретический анализ деформирования не 5.

сущих кронштейнов в фасадной системе с вентилируемым воздушным зазо ром/А.В. Терешкова, Л.В. Енджиевский. – Томск. – 6. Терешкова, А.В. Анализ деформирования несущего элемента подсистемы фа садной системы с вентилируемым воздушным зазором/А.В. Терешкова, Л.В.

Енджиевский, П.В. Недодел, Л.В.Щербаков// Проблемы архитектуры и строи тельства: сб. матер. XXIV регион. науч.-техн. конф. – Красноярск. – 2006. С37 7. Терешкова, А.В. Фасадные системы с вентилируемым воздушным зазором в ус ловиях сурового климата Сибири/А.В. Терешкова, П.В. Недодел// Проблемы архитектуры и строительства: сб. матер. XXIV регион. науч.-техн. конф. – Красноярск. – 2006. С39- 8. Терешкова, А.В. Анализ деформирования несущего элемента подсистемы на весного вентилируемого фасада типа КРАСПАН/А.В. Терешкова, Л.В. Енджи евский//Межд. академ. чтения «Безопасность строительного фонда России.

Проблемы и решения». – Курск. – 2006. С51- 9. Терешкова, А.В. Анализ работы основного несущего элемента фасадной систе мы с воздушным зазором типа «Волна»/А.В. Терешкова, Л.В. Енджиевский, Л.В.Щербаков. – Пенза. – 10. Терешкова, А.В. Экспериментальные исследования несущих элемнтов фасад ных систем с вентилируемым воздушным зазором/А.В. Терешкова, Л.В.Енджиевский, Л.В.Щербаков, Д.Г.Нагнебедов// Проблемы архитектуры и строительства: сб. матер. XXIV регион. науч.-техн. конф. – Красноярск. – 2007.

11. Терешкова, А.В. Экспериментальные исследования фрагментов фасадных сис тем с вентилируемым воздушным зазором типа «Краспан»/А.В. Терешкова, Л.В.Енджиевский, Л.В.Щербаков, Ю.Н.Фадеев, А.Д.Телиориди// Проблемы ар хитектуры и строительства: сб. матер. XXIV регион. науч.-техн. конф. – Крас ноярск. – 2007.

Институт архитектуры и строительства Сибирского федерального университета 660041, г.Красноярск, пр.Свободный,82. Отпечатано_ Тираж 100 экз. Заказ №_

 

Похожие работы:


 
2013 www.netess.ru - «Бесплатная библиотека авторефератов кандидатских и докторских диссертаций»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.