авторефераты диссертаций БЕСПЛАТНАЯ  БИБЛИОТЕКА

АВТОРЕФЕРАТЫ КАНДИДАТСКИХ, ДОКТОРСКИХ ДИССЕРТАЦИЙ

<< ГЛАВНАЯ
АГРОИНЖЕНЕРИЯ
АСТРОНОМИЯ
БЕЗОПАСНОСТЬ
БИОЛОГИЯ
ЗЕМЛЯ
ИНФОРМАТИКА
ИСКУССТВОВЕДЕНИЕ
ИСТОРИЯ
КУЛЬТУРОЛОГИЯ
МАШИНОСТРОЕНИЕ
МЕДИЦИНА
МЕТАЛЛУРГИЯ
МЕХАНИКА
ПЕДАГОГИКА
ПОЛИТИКА
ПРИБОРОСТРОЕНИЕ
ПРОДОВОЛЬСТВИЕ
ПСИХОЛОГИЯ
РАДИОТЕХНИКА
СЕЛЬСКОЕ ХОЗЯЙСТВО
СОЦИОЛОГИЯ
СТРОИТЕЛЬСТВО
ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ
ТРАНСПОРТ
ФАРМАЦЕВТИКА
ФИЗИКА
ФИЗИОЛОГИЯ
ФИЛОЛОГИЯ
ФИЛОСОФИЯ
ХИМИЯ
ЭКОНОМИКА
ЭЛЕКТРОТЕХНИКА
ЭНЕРГЕТИКА
ЮРИСПРУДЕНЦИЯ
ЯЗЫКОЗНАНИЕ
РАЗНОЕ
КОНТАКТЫ

Астрологический Прогноз на год: карьера, финансы, личная жизнь


Влияние начальных горизонтальных отклонений колонн и диафрагм на напряженно-деформированное состояние и несущую способность монолитных железобетонных каркасных зданий

На правах рукописи

ЛЕБЕДЕВ Владимир Викторович ВЛИЯНИЕ НАЧАЛЬНЫХ ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ ОТКЛОНЕНИЙ КОЛОНН И ДИАФРАГМ НА НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ И НЕСУЩУЮ СПОСОБНОСТЬ МОНОЛИТНЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КАРКАСНЫХ ЗДАНИЙ Специальность 05.23.01 – Строительные конструкции, здания и сооружения

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Красноярск 2011 1

Работа выполнена в федеральном государственном автономном образовательном учреждении высшего профессионального образования «Сибирский Федеральный университет»

Научный консультант: член-корреспондент РААСН, доктор технических наук, профессор Енджиевский Лев Васильевич Научный консультант: кандидат технических наук, доцент Игошин Владимир Леонидович

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор, Алмазов Владлен Ованесович доктор технических наук, профессор, Митасов Валерий Михайлович

Ведущая организация: ОАО «НИЦ «СТРОИТЕЛЬСТВО» НИИЖБ им. А.А. Гвоздева

Защита состоится «21» октября 2011г. В 13 час. 00 мин. на заседании диссертационного совета ДМ 212.099.08 при федеральном государственном автономном образовательном учреждении высшего профессионального образования «Сибирский Федеральный университет» по адресу: 660041, г. Красноярск, пр. Свободный, 82, аудитория К-120. тел. (8-391) 252-78-68;

факс (8-391) 252-78-68;

e-mail End-Lev@yandex.ru.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ФГАОУ ВПО «Сибирский Федеральный университет».

Автореферат разослан « » _ 2011г.

Ученый секретарь диссертационного совета Пересыпкин Е.В.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность исследования. В настоящее время в Российской Феде рации увеличивается объем каркасного монолитного домостроения. Вызвано это рядом причин, основными из которых являются увеличение этажности зданий и повышенные требования к потребительским качествам, таким как неограниченное разнообразие объемно-планировочных решений и возможность изменения планировочных решений при строительстве и эксплуатации зданий.

Немаловажным фактором является также устойчивая тенденция роста конкуренции на строительном рынке.

Методики расчета таких зданий интенсивно развиваются. Благодаря воз росшим вычислительным мощностям ЭВМ часть современных программных комплексов уже позволяет учесть специфику последовательности возведения здания, физическую и геометрическую нелинейности, включая реологические свойства материалов и грунтов. Прогресс развития нормативной базы также идет в этом направлении. Так, например, возможности СНиП 2.03.01-84* «Бе тонные и железобетонные конструкции» существенно дополнились введением в практику строительного проектирования СНиП 52-01-2003 и СП 52-101-2003.

С 01.07.2010 вступил в силу Федеральный закон №384 «Технический регламент о безопасности зданий и сооружений», содержащий требование об учете в расчетных моделях зданий возможных отклонений геометрических параметров от их номинальных значений. Между тем, ни в нормативных документах, ни в работах исследователей РФ не разработаны методики учета в расчетных моделях железобетонных монолитных зданий возможных геомет рических отклонений, а в методиках расчета отдельных элементов влияние геометрических несовершенств учитывается весьма приближенно. В работах как российских, так и зарубежных исследователей, посвященных мониторингу зданий, отмечается существенное влияние отклонений на напряженно – дефор мированное состояние зданий.

Актуальность исследования определяется теоретической и практической необходимостью развития существующих методик расчета и проектирования каркасных монолитных железобетонных зданий в связи с стремлением прини мать оптимальные проектные решения.

Целью диссертационного исследования является разработка метода учета начальных горизонтальных отклонений вертикальных несущих элемен тов и общего крена здания при расчете и проектировании каркасных монолит ных железобетонных зданий.

Для достижения поставленной цели потребовалось сформулировать и решить следующие задачи:

провести комплексный анализ строительных допусков и способов учета начальных горизонтальных отклонений вертикальных несущих элементов кар каса железобетонных монолитных зданий согласно отечественной и зарубеж ной нормативных баз;

сопоставить и дать сравнительную оценку способов измерения горизон тальных отклонений с помощью современного геодезического оборудования с целью определения достоверности экспериментальных данных. Провести на турные измерения начальных горизонтальных отклонений вертикальных несу щих элементов с целью создания экспериментальной базы для теоретических положений;

разработать общий метод учета начальных допускаемых горизонтальных отклонений вертикальных несущих элементов и допускаемого наклона здания, позволяющий гарантированно зафиксировать наиболее неблагоприятное изме нение НДС в несущих элементах каркаса. Выбрать наиболее неблагоприятные формы начальных горизонтальных отклонений вертикальных несущих элемен тов. Верифицировать теоретические положения, руководствуясь полученными экспериментальными данными;

разработать программу для ЭВМ, позволяющую автоматизировать видоизменение вертикальных расчетных схем;

выявить конструктивные и объемно-планировочные факторы, влияющие на изменение НДС несущих элементов вызванное фактом существования начальных горизонтальных отклонений;



сравнить результаты расчтов, полученные с использованием общего метода, с аналогичными результатами, полученными с использованием сущест вующих предложений учта рассматриваемого явления, согласно российским нормам и еврокоду 2;

разработать инженерную методику учета начальных горизонтальных отклонений.

Объектом исследования являются каркасные монолитные железобетон ные здания.

Предметом исследования является оценка влияния начальных горизон тальных отклонений вертикальных несущих элементов и общего наклона зда ния на напряженно-деформированное состояние и армирование несущих конструкций монолитных железобетонных зданий.

Методологической, теоретической и эмпирической базой послужили законодательные и нормативные документы Российской Федерации, стран Евросоюза, США и Китая, труды исследователей, изучавших влияние несовер шенств на работу сборных каркасов, панельных зданий, способы мониторинга, а также результаты собственных натурных измерений и исполнительные съемки застройщиков Красноярского края.

Научная новизна диссертационной работы. Разработан общий метод учета влияние начальных горизонтальных отклонений вертикальных несущих элементов или неравномерной осадки фундаментов на напряженно-деформи рованное состояние несущих элементов железобетонных каркасных задний.

Суть данного метода состоит во включении в анализ n-го количества искрив ленных по заданным формам расчетных схем, позволяющих гарантированно зафиксировать наиболее неблагоприятное изменение НДС в каждом несущем элементе каркаса при произвольном искривлении здания в допускаемых нормами пределах. Формы задаются ломаными синусоидами с наклонной осью и максимально возможной, с точки зрения строительных допусков, амплитудой и отличаются друг от друга поэтажным сдвигом начальной фазы. В случае ана лиза пространственной расчетной схемы модели формы ломаной синусоиды рассматриваются в четырех плоскостях. Данные формы были отобраны по результатам анализа множества допускаемых форм.

На основе теоретических и экспериментальных данных разработана инже нерная методика учета допускаемых начальных горизонтальных отклонений вертикальных несущих элементов и общего наклона здания.

Практическая ценность работы. Применение разработанного общего метода расчета позволит повысить достоверность оценки НДС и прочности.

Проектировщикам предоставляется выбор способа учта допускаемых откло нений от вертикали: можно воспользоваться автоматизированным способом по общему методу либо обратиться к инженерной методике.

Достоверность результатов обусловлена:

использованием фактических, экспериментальных данных как основы для предлагаемых теоретических положений;

использованием общепринятых гипотез и методик расчета монолитных железобетонных каркасных зданий;

корректным применением сертифицированных программных продуктов реализующих метод конечных элементов Ansys 11 и Lira 9.4 с условием выборочной дублирующей верификации получаемых результатов;

сравнением полученных результатов с имеющимися аналогами в российской и мировой нормативных базах.

На защиту выносятся наиболее существенные результаты исследований:

общий метод оценки влияния допускаемых возможных начальных локальных горизонтальных отклонений и общего крена на напряженно-дефор мированное состояние и прочность элементов монолитных железобетонных каркасных зданий;

система из n-го количества форм искривления расчетных моделей, предс тавляющих собой ломаные синусоиды с вертикальной или наклонной осью и максимально возможной, с точки зрения строительных допусков, амплитудой, отличающиеся друг от друга поэтажным сдвигом начальной фазы;

модель функции автоматизированного изменения геометрических пара метров расчетных схем по предлагаемым формам, предназначенная для интеграции в препроцессоры CAE продуктов;

программа «KREN v.1.0 beta», позволяющая изменять форму расчетных схем, созданных в ПК Лира 9.4 - 9.6, в соответствии с предложенным методом;

инженерная методика учета влияния начальных горизонтальных откло нений вертикальных несущих элементов на НДС.

Апробация и внедрение результатов работы. Положения настоящей работы использовались при проектировании объектов жилищного строи тельства г. Красноярска, среди которых жилые дома №7, 10 в VII м-не, №3, 7 в VI м-не, жилого массива «Покровский» в Центральном районе г. Красноярска.

Созданная модель функции, позволяющей автоматизированно модифицировать идеализированные расчетные схемы по предлагаемым формам, планируется к внедрению в ПК Лира и ПК Stark ES (письма «Intercomlex holding limited» №И/11 от 14.05.2009г. и ООО «Еврософт» №63 от 15.05.2009).

Основные положения диссертационной работы были представлены на ХХV научно-технической конференции (г.Красноярск, 2007г.), Всероссийской научной конференции студентов, аспирантов и молодых ученых СФУ (г.Крас ноярск, 2008г.), Международном симпозиуме «Современные металлические и деревянные конструкции (нормирование, проектирование и строительство)» (г.Брест, 2009г.), III Всероссийской научно-технической конференции, посвя щенной 80-летию НГАСУ (г.Новосибирск, 2010г.), XV Академических чтениях РААСН (г.Казань, 2010г.).

Публикации. По теме диссертации опубликовано 8 работ, 3 из них в журналах, рецензируемых ВАК.

Личный вклад автора. Представленные в диссертации результаты получены лично автором или при его непосредственном участии;

в совместных публикациях более 33% результатов исследований принадлежит автору.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, четырех глав, основных выводов и рекомендаций, библиографического списка, вклю чающего 128 наименований, и содержит 188 страниц, в том числе 105 страниц машинописного текста, 90 рисунков, 10 таблиц.

В качестве дополнительных материалов на кафедре «Строительные конструкции и управляемые системы» ФГОАУ ВПО Сибирский федеральный университет хранится том приложений, содержащий дополнительные резуль таты численных и экспериментальных исследований.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

В введении описаны объект и предмет исследования, сформулирована цель и поставлены задачи, подчеркнуты актуальность, научная новизна и практическая ценность исследования, приведены основные результаты, выно симые на защиту.

В первой главе представлен краткий обзор и анализ способов учета начальных локальных отклонений (несовершенств) несущих элементов и общего крена здания при расчете, проектировании, строительстве и эксплуа тации зданий.

Отклонения несущих конструкций монолитных железобетонных кар касных зданий от их идеализированного проектного положения являются следствием ряда причин, в числе которых погрешности, возникающие при производстве работ по разбивке здания и его отдельных элементов, несовер шенства опалубки и неточности в процессе е установки, отклонения возникаю щие в процессе работ по бетонированию, общий крен фундаментов и др.

Согласно требований нормативных документов Российской Федерации, стран Евросоюза, США и Китая (СНиП 3.03.01-87, ACI 117-06, ENV 13670-1:2000, GB50204-2002) горизонтальные отклонения вертикальных несущих элементов имеют две не связанные друг с другом нормативные границы: первая – пре дельно допускаемое отклонение на всю высоту здания (зд.д), вторая – максимально допускаемое отклонение в пределах одного этажа (эл.д). При этом зд.д и эл.д зависят от высоты и типа конструктивной системы. В рамках комп лексного анализа величин зд.д и эл.д были построены сводные графики, иллюстрирующие требования нормативных документов (зд.д-рис.1, эл.д-рис.2).

Допускаемый наклон от вертикали (рад) 0.001 0.002 0.003 0.004 0. 1 EN 1992-1-1 (1 вертик.





1 2 3 3 несущий элемент);

5 6 7 2 EN 1992-1-1 (20 вертик.

1 несущий элемент);

3 DIN 1045-1 (1 вертик.

несущий элемент);

6 4 DIN 1045-1 (20 вертик.

несущий элемент);

5 СНиП 3.03.01-87;

6 ACI 117-06;

7 ENV 13670;

4 8 8 GB 50204-2002.

3 13 33 43 53 63 73 83 Высота здания H (м) 1- 4 - учет несовершенств равномерным наклоном при проектировании 5- 8 - допуски на максимальное отклонение здания Рис. 1 Допускаемый равномерный наклон здания зд.д (отечественные и зарубежные нормы) элемента в пределах одного этажа (м) 1 СНиП 3.03.01-87 Монолитные отклонение (наклон) вертикального 0. ж/б колонны, поддерживающие 1 2 Допускаемое горизонтальное монолитные покрытия и 1 4 перекрытия;

2 СНиП 3.03.01-87 Монолитные 0. ж/б колонны, поддерживающие сборные балочные конструкции;

4 3 ENV 13670 Отклонение для всех типов колонн при их высоте: а). 3м 0. б). 4,5м. и более;

4 ACI 117-06 Отклонение железобетонных монолитных колонн;

0. 5 GB 50204-2002 Отклонение 3 8 13 18 железобетонных монолитных Высота несущего вертикального вертикальных несущих элементов.

элемента h (м) Рис. 2 Допускаемые горизонтальные отклонения отдельных вертикальных несущих элементов эл.д (отечественные и зарубежные нормы) Аналогичным образом произведен анализ допускаемого общего крена фундаментов согласно СНиП 2.02.01-83*, СП 50-101-2004, ТСН 50-304-2001, МГСН 4.19-2005, ТСН 31-332-2006, ТСН 50-302-2004, ENV1997-2:2000 (рис.3).

0. (рад.) 0. 0. докум.

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 1 - СНиП 2.02.01-83* Железобетонный каркас;

2 - СНиП 2.02.01-83* Стальной каркас;

3 - СНиП 2.02.01-83* Статически определимые каркасы;

4 - СНиП 2.02.01-83* Многоэт.

бескаркасные здания из крупных панелей;

5 - СНиП 2.02.01-83* Многоэт.бескаркасные здания из крупных блоков;

6 - СНиП 2.02.01-83* Многоэт. бескарк. здания из кирпичной кладки с армированием и устройством монолитных ж/б поясов;

7 - ТСН 50-304- Многоэт. бескаркасные здания из крупных блоков;

8 - МГСН 4.19-2005 для зданий высотой до 150м;

9 - Пособие к СНиП 2.08.01-85 Вып. 3 Часть 1, для зданий, имеющих стеновую конструктивную систему;

10 - ТСН 31-332-2006 ;

11 - ТСН 50-302-2004 Здания кирпичные и крупнотальные;

12 - ТСН 50-302-2004 Здания башенные монолитные железобетонные;

ТСН 50-302-2004 Здания протяженные монолитные железобетонные;

14 - Eurocode 7.

Рис. 3 Допускаемый крен здания Существенное влияние начальных несовершенств на напряженно-дефор мированное состояние различных зданий и сооружений, а также несущую способность их элементов отмечено в работах А.С. Авирома, Ю.А.Дыхович ного, В.В. Ханджи, Б.А. Косицына, В.Е. Сно, А.В. и М. А. Коргиных, В.И.

Травуша, Д.В. Конина, А.А. Аттальманана и др. В общем виде работы предлагают учитывать данный факт на стадии проектирования следующим образом: произвести стандартный расчет идеализированного здания или соору жения, а уже после получения усилий, производить проверку несущей спо собности элементов каркаса с учетом дополнительных усилий от начальных не совершенств. При этом дополнительные усилия определяются через значения внутренних силовых факторов и расчетные, статистически обоснованные зна чения отклонений. Например, при анализе несущей способности колонн учет начальных отклонений от вертикали и смещение соосности колонн предла гается учитывать при помощи добавочного эксцентриситета продольной силы рис.4 “а,б”, а в анализ горизонтальных элементов включать дополнительные продольные силы стабилизации Hi, возникающие в месте слома колонн (рис.4 “в”).

В отечественной нормативной базе, а) б) в) регламентирующей правила проектиро вания железобетонных конструкций на протяжении последних 35 лет, остается неизменным требование по учету на чальных горизонтальных отклонений случайным эксцентриситетом затраги вающее только вертикальные несущие элементы. История появления значений случайного эксцентриситета и перечень учитываемых факторов были описаны Рис. 4 К определению добавочных усилий от начальных несовершенств А.А. Гвоздевым в труде «Новое в проектирование бетонных и железобетонных конструкций»: «Для сжатых элементов конструкции в нормы введено новое требование: учитывать не оцениваемый статическим расчетом случайный эксцентриситет приложения сжимающего усилия (п. 1.22). Центральное прило жение усилия, вызывающее равномерное по сечению укорочение сжимаемого элемента, трудно осуществить даже в лабораторных условиях… Тем более нельзя рассчитывать, что какой-либо элемент в реальной конструкции будет сжат центрально. Между тем даже небольшой эксцентриситет ощутимо снижает несущую способность сжатого элемента. Причиной возникновения случайного эксцентриситета могут быть: неоднородность свойств бетона по сечению, особенно в случае бетонирования элементов в горизонтальном поло жении, при значительной высоте сечения и подвижной консистенции бетона;

начальная кривизна оси сжатого элемента или ее отклонение от вертикали;

неучтенные горизонтальные силы и другие причины … величины эксцент риситета заимствованы из рекомендаций Европейского комитета по бетону (ЕКБ) и Международной федерации преднапряженного железобетона (ФИП) и приняты также в нормах ряда стран … В нормах зарубежных стран, учитывающих случайный эксцентриситет, он во всех случаях суммируется с эксцентриситетом, определенным расчетом. В наших новых нормах это пра вило сохранено для статически определимых конструкций. Для статически неопределимых конструкций сделано послабление: если эксцентриситет, опре деленный из расчета, меньше случайного, то принимается случайный эксцент риситет;

если же из расчета определен эксцентриситет, превышающий случай ный, то последний не учитывается. Это обосновывается следующими сообра жениями - наличие случайного эксцентриситета должно приводить к взаим ному смещению концов сжатого стержня. Но в статически неопределимой конструкции такому смещению в той или иной мере препятствует связь этого стержня с другими элементами конструкции, что несколько смягчает влияние случайного эксцентриситета….».

Российские исследователи В.М. Бондаренко, А.В. Боровских считают, что понятие «случайный эксцентриситет» дополнительно включает в себя следую щие факторы: неточность расположения арматурных стержней и допуски раз меров поперечного сечения.

Основываясь на вышеприведенной информации, крайне затруднительно считать случайный эксцентриситет полноценным параметром учета начальных горизонтальных отклонений вертикальных несущих элементов. Доводы для обоснования данного мнения:

- случайный эксцентриситет, c официальной точки зрения, имеет одно содержательное наполнение, а с учетом обобщнного мнения Российских исс ледователей несколько иное, включающее в себя большее количество парамет ров: отклонения от вертикали (наклон), отклонения от соосности, неоднород ность свойств бетона по сечению элемента, неточность расположения арматур ных стержней, начальную кривизну, допуски размеров поперечного сечения, неучтенные горизонтальные силы и другие причины. Таким образом, случай ный эксцентриситет, по сути, определяется как интегральный коэффициент, в котором конкретный «вклад» каждого параметра, а также возможность их совместного проявления не имеют соответствующего доказательного обосно вания;

- официальные правила применения и расчетные значения данного пара метра ограничены рядом факторов (например для колонны, находящейся в ста тически неопределимой системе, при условно стандартном наборе и соот ветствующих значениях нагрузок случайный эксцентриситет учтен не будет);

- исходя из принятой в Российских нормах методологии учета случайного эксцентриситета, все факторы, которыми принято наполнять содержательную часть данного параметра, не предполагается учитывать для вертикальных несущих конструкций подавляющего большинства монолитных каркасных железобетонных зданий (статически неопределимые системы, имеющие значе ния моментов от действующих нагрузок больше значения момента вследствие учета случайного эксцентриситета);

- значение случайного эксцентриситета в ряде случаев существенно меньше, чем возможные допускаемые отклонения, в то время как принцип построения европейских норм имеет противоположную направленность.

Европейские нормы за прошедший период времени претерпели сущест венную модернизацию. Произошедшие изменения в европейских нормах сос тоят в следующем: учет начальных отклонений от вертикали несущих элемен тов выделен в самостоятельную область и является обязательным требованием во всех случаях. В упрощенном варианте это требование является функцией от расчетной длинны элемента. Одновременно эта функция была исключена из состава “случайного эксцентриситета”. Случайный эксцентриситет стал опреде ляться как функция от высоты сечения, имеющая минимальное граничное зна чение, которое увеличено в два раза по отношению к используемой в России с 70-х годов аналогичной величине. При практических расчетах применяется наибольшая величина в соответствии с табл.1. Таблица Учет несовершенств по EN 1992-1- Нормативный Случайный Учет начальных Расчетный момент в документ эксцентриситет e0 несовершенств колонне Вариант №1. Согл. вар. №1. Максимальное из:

EN 1992-1-1 [69] Равномерный наклон максимальное из:

Англия h/20;

20мм. (п.6.1 (4) здания на угол (п.5.2(4) Mнакл. ;

Nр e Вариант №2. Упрощенный Согл. вар. №2 EN 1992-1-1[69] Максимальное из: учет по средствам максимальное из:

Остальные h/30;

20мм. (п.6.1 (4) добавочного эксцентр. Mр + Nр ei;

Nр e страны ЕС ei=l0/ Где: l – геометрическая длина колонны;

h – высота сечения в направлении изгиба;

Mp – момент в колонне, полученный при расчете вертикальной схемы;

Mнакл – момент в колонне, полученный при расчете наклонной схемы;

l0 – расчетная длинна колонны.

Учт влияния возможных начальных геометрических несовершенств, сог ласно EN 1992-1-1, возможен одним из двух вариантов: 1 – учет допускаемого нормами прямолинейного наклона здания (рис.5);

2 – упрощенный учет началь ных несовершенств в виде дополнительного эксцентриситета продольной силы ei = l0/400 (M=Nei). Полученное одним из этих двух способов расчетное значение изгибающего момента, с учетом дополнительной составляющей, срав нивается со стандартным требованием Ne0, где e0 – случайный эксцентриситет.

Из двух значений выбирается наибольшее, и на этом модификация завершается (табл.1).

Также отметим, что понятие «случайный эксцентриситет», согласно EN 1992-1-1, включает в себя лишь возможные геометрические отклонения конструкции. Представленная выше информация позволяет сделать вывод, что содержательное наполнение случайного эксцентриситета – совокупность учитываемых факторов, согласно EN 1992-1-1 и СП52-101-2003 существенно отличаются. EN 1992-1-1 включает в себя значи тельно меньшее число учитываемых факторов.

При этом, случайный эксцентриситет, регламен тируемый EN 1992-1-1, для наиболее часто встре чающихся в практике колонн (сечением до 600х600мм) числено превосходит соответствую щий случайный эксцентриситет, установленный СП 52-101-2003.

EN1992-1-1 регламентирует обязательный учет влияния отклонений вертикальных несущих эле ментов на горизонтальные элементы.

Несмотря на все это, методика EN 1992-1-1 не Рис. 5 Учет горизонтальных лишена недочетов. Так, моделирование несовер отклонений равномерным шенств равномерным отклонением является, по наклоном по EN 1992-1- мнению автора, подменой одной идеализации другой: в стандартном расчете здание идеально ровно стоит, в предлагаемом идеально ровно наклонено, к тому же нет указаний, каким образом производить корректировку пространственной схемы.

В главе также рассмотрен учет несовершенств в соответствии с требова ниями нормативных документов США, Китая и Индии (ACI 318-08, GB50010 2002, GB50010- 2010, IS 456:2000). Данные методики дублируют разобранные выше и отличаются значениями минимальных эксцентриситетов.

Методика, позволяющая на стадии проектирования в полной мере досто верно учесть влияние данного вида несовершенств, пока не предложена. Требо вания нормативных документов Российской Федерации, стран Евросоюза и США предлагают упрощенные методики учета начальных геометрических несовершенств, но ключевые значения, определяющие корректировку НДС элементов, не корреспондируются между собой (разброс в значениях состав ляет до 200%). Отсутствуют рекомендации по учету начальных геометрических несовершенств в рамках анализа пространственной схемы здания.

В настоящее время вступил в силу Федеральный закон №384 «Техни ческий регламент о безопасности зданий и сооружений», содержащий в гл. ст.16 п.4 следующее требование: «расчетные модели сооружений должны учи тывать особенности взаимодействия элементов конструкций между собой и основанием, пространственной работы конструкций, геометрической и физи ческой нелинейностей, пластических и реологических свойств материалов и грунтов, возможности образования трещин, а также возможных отклонений геометрических параметров от их номинальных значений».

На основании представленной информации была сформулирована задача разработки метода учета начальных горизонтальных отклонений вертикальных несущих элементов и общего крена здания на стадии проектирования моно литных железобетонных каркасных зданий, с учетом имеющегося мирового опыта.

Во второй главе предложен и обоснован общий метод оценки влияния начальных горизонтальных отклонений вертикальных несущих элементов здания, способный оценивать ситуацию при любых конкретных граничных условиях: предельное значение общего наклона здания (зд.д) и предельно допускаемые поэтажные горизонтальные отклонения вертикальных несущих элементов (эл.д). В качестве общего метода предлагается, наряду с расчетом идеализированной вертикальной схемы, производить расчеты схем, изначально геометрически неидеальных. Формы изменения геометрии расчетной схемы (формы начальных горизонтальных отклонений вертикальных несущих элементов) предлагаются в виде ломаных синусоид (рис.6), имеющих ограниче ния поэтажных отклонений и общей амплитуды, соответствующие предельным допускаемым нормативным требованиям на производство работ. Например, для любой плоской расчетной схемы, исходя из предельных допусков на произ водство работ СНиП 3.03.01-87, метод предусматривает включение в анализ дополнительных 12 схем с измененной геометрией в виде форм ломаных сину соид, имеющих максимально допустимую амплитуду (2зд.д = 6эл.д = 9см.) и отличающихся друг от друга поэтажным сдвигом начальной фазы (рис.6). Для анализа произвольной пространственной схемы метод предусматривает направления плоских форм отклонений, каждое из которых аналогично случаю плоской схемы. Ориентировать направления предлагается вдоль главных осей инерции здания и под углом 45° к ним (рис.6).

План проведения серий численных исследований основывался на факти ческих экспериментальных данных. Они использовались для построения прин ципов решения поставленной задачи. При этом учитывалась реальность проект ной практики, в которой могут анализироваться различные варианты объемно планировочных решений и использоваться различные методы расчета (по упругой схеме и с учетом физически нелинейного деформирования). Первона чально был выполнен анализ стержня, идеализированно имитирующего верти кальный ряд колонн здания. Затем был выполнен анализ плоских рам различ ной высоты, ширины, сочетаний жесткостей вертикальных элементов (колонн и диафрагм) с учетом и без учета физической нелинейности и последователь ности возведения здания. Затем был выполнен анализ аналогичных прост ранственных схем знаний. При этом анализировались и сравнивались наиболее важные для практического использования факторы: напряженно-деформи рованное состояние и уровень требуемого армирования как по предлагаемому методу, так и в соответствии с требованиями EN 1992-1-1 и СП 52-101-2003.

В проведенных расчетах учитывались требования и конструктивные огра ничения в соответствии с нормативной базой РФ: СНиП 2.01.07-85* – назна чение нагрузок и их сочетаний, максимальные деформации схемы и отдельных элементов;

СП 52-101-2003 – подбор армирования, минимальный и макси мальный процент армирования, минимальный диаметр арматуры, ограничения по количеству стержней и расстоянию между ними;

СП 52-103-2007 – сниже ние модулей упругости в линейных расчетах и т.д.

Направления изменения геометрии, моделирующей начальные несовершенства для пространственной схемы здания в общем случае Рис.6 К методу оценки влияния начальных горизонтальных отклонений вертикальных несущих элементов здания Формы «ломаных» синусоид, имеющих максимально допустимую ампли туду, были выбраны из широкой совокупности форм, рассмотренных в главе.

Они, во-первых, являются наиболее неблагоприятными с точки зрения влияния начальных отклонений, и, во-вторых, соответствуют обобщенным эксперимен тальным данным.

В численных экспериментах рам и пространственных схем (рис.7) выяв лено, что в случае изменения в расчетной схеме жесткости одного из верти кальных элементов происходит изменение влияния несовершенств на другие элементы. На дополнительные усилия в колоннах существенно влияют элемен ты, имеющие большую жесткость (стены-диафрагмы, ядра жесткости, оболоч ки). В случае их присутствия дополнительные усилия от начальных несовер шенств снижаются. Так же влияет количество и регулярность вертикальных несущих элементов. То есть, наравне с внутренними силовыми факторами и величинами отклонений, значение дополнительных усилий определяет сама система элементов, в которой находится колонна. Подобная ситуация наблю дается и с горизонтальными элементами. Данный факт возможно учесть, лишь используя предлагаемых метод. Получены следующие результаты:

выявлено существенное влияние отклонений от вертикали в пределах строительных допусков РФ на величины изгибающих моментов и значения требуемого армирования в колоннах (для более 5-10% колонн в зданиях как с ядрами или диафрагмами жесткости, так и без них требуется увеличение армирования более чем на 5-10%). Типовая эпюра дополнительных моментов и схема дополнительных деформаций, возникших по причине влияния несовер шенств, представлены на рис.8“а”;

выявлено, что отклонения от вертикали в пределах строительных допус ков РФ порождают существенные растягивающие продольные силы в горизон тальных несущих элементах, что ведет к увеличению их требуемого про дольного армирования. В рассмотренных примерах представлены случаи, в которых увеличение требуемого армирования для плиты перекрытия составило до 10% как в приопорных зонах, так и в пролетной части (рис.8 “б”).

расчет с учетом начальных отклонений от вертикали по общей методике с учетом физической нелинейности позволяет выявить несколько большее коли чество элементов, требующих дополнительного армирования, чем аналогичный расчет по упругой схеме.

Отрицательной стороной предлагаемого общего метода, несомненно зат рудняющего его использование в практике проектирования, является необхо димость создания большого количества дополнительных расчетных схем. Дан ное действие в большинстве случаев - процесс трудоемкий. В главе предложено и обосновано два способа, которые позволяют преодолеть данную трудность:

Рис.7 Вид рам и пространственных схем участвовавших в численных экспериментах а) б) Рис. 8 Изменение требуемого армирования плиты перекрытия Первый - предложена модель функции, интегрируемой в расчетные прог раммные продукты и позволяющая автоматизированно формировать расчетные схемы, имеющие начальные геометрические несовершенства и допускаемый крен. Современные программные комплексы имеют препроцессоры нового уровня, которые, в отличие от создающих конечноэлементные модели (где в качестве «кирпичиков», из которых складывается расчетная схема, выступают конечные элементы), создают схему из укрупненных элементов (объектов), максимально приближенных по своему назначению и наименованию к функциональным составным частям реального сооружения. В их число входят колонны, балки, стены, перекрытия и т.д. В дальнейшем происходит автоматизированная разбивка данных объектов на конечные элементы. Такой подход хорошо корреспондируется с развивающейся концепцией BIM (Building Information Modeling), основу которой составляет параметрическое модели рование зданий. Был разработан алгоритм, соответствующий автоматизации изменения расчетной схемы с учетом заданных границ в рамках заданных законов изменения геометрии здания. Например, для рассмотренной ломаной синусоиды алгоритм предлагаемой автоматизации состоит в модификации координат узлов по осям абсцисс и ординат, в зависимости от координаты по оси аппликат, и аналитически для каждого узла конечноэлементной модели имеет вид:

(n-1) n z z 8 (-1) n 2 sin T + x2 h ;

x i_kren (zi )= x i_ideal + x1 n=1,3,5,7,9... (1) (n-1) n z z 8 (-1) n 2 sin T + y2 h ;

(2) yi_kren (zi )=yi_ideal + y1 n=1,3,5,7,9... где x i_kren, yi_kren координаты i-го узла исходной вертикальной расчетной схемы;

x i_ideal,yi_ideal - координаты i-го узла с учетом несовершенств;

x1, y1 - ампли туды отклонений в плоскостях zoх, zoy;

x2, y2 - отклонение оси синусоиды в уровне верха здания;

h - высота сооружения;

z - аппликата узла;

T - период колебаний;

В соответствии с данными принципами, была разработана программа для ЭВМ “KREN v 1.0 beta” (свидетельство РФ о государственной регистрации программ для ЭВМ N2009611510), позволяющая автоматизированно модифи цировать конечноэлементные модели, созданные в ПК Лира 9.4-9.6. Интерфейс программы (рис.9) позволяет задавать по выбору пользователя шесть различ ных форм горизонтальных отклонений здания и изменять при этом расчтную схему здания или по восьми направлениям, или по четырм сторонам, или по четырм углам, а также задавать несовершенства и общий наклон (крен) в одном произвольно выбранном направлении. Программа позволяет задавать крен как при помощи заданного угла, так и при помощи заданного отклонения и выбирать любую из форм несовершенств здания от крена, в зависимости от требований норм, согласно которым производится данный расчт.

Рис.9 Интерфейс разработанной программы «KREN v 1.0 beta» Второй – предложена инженерная методика учета начальных горизонтальных отклонений вертикальных несущих элементов. Ее основой являются факты, полученные при анализе результатов расчетов:

выявлено, что значения «добавочных» изгибающих моментов в колоннах для каждого вертикального ряда колонн изменяются практически линейно, имея незначительные искажения в зонах смены сечений колонн (рис. 10 “а”);

выявлено, что значения «добавочных» продольных растягивающих сил для каждого вертикального ряда ригелей изменяются аналогично (рис.10 “б” ).

Сечения 60х60см 40х40см 50х50см а) колонн:

возникшего в результате учета возможных горизонтальных Значение дополнительного изгибающего момента, отклонений (10кНм) 0 5 10 15 20 25 Этаж, в пределах которого расположена колонна б) растягивающего усилия, возникшего в Ригель № горизонтальных отклонений (кН) результате учета возможных Ригель № Значение дополнительного 0 5 10 15 20 25 Этаж, в пределах которого расположен ригель Рис. 10 Значения добавочных усилий. Результат расчета по общему методу – точки. Результат расчета по инженерной методике – прямые При расчете плоских расчетных схем (как при упругом варианте, так и с учетом физической нелинейности деформировании материалов) методика предполагает следующую последовательность действий:

1) Стандартный расчет идеализированной схемы;

2) Корректировка плоской расчетной схемы в пределах строительных допусков по форме, получаемой следующим образом: начиная с 1-го этажа- посредством максимально допустимого поэтажного отклонения от вертикали (строи тельный допуск на отклонение в пределах этажа), произво дится наклон здания до тех пор, пока не будет достигнута граница строительного допуска на отклонение здания в целом (рис.11);

далее элементам последующих этажей назначается алогичный наклон в другую сторону до тех пор, пока не будет достигнута граница допуска на откло нение здания в целом с другой стороны;

далее здание формируется вертикально (рис.11);

3) В случае, если рассматривается несимметричная рама, п.2 выполняется повторно в противоположную сторону Рис.11 (зеркально, то есть формируется вторая геометрически несовершенная расчетная схема в соответствии с рис.11);

4) Проведение всех стандартных расчетов, соответствующих I-му предельному состоянию для всех анализируемых расчетных схем;

№ Изменение НДС колонн Изменение НДС ригелей Сравнение величин изгибающих Сравнение величин продольных 5) моментов, полученных в расчетах растягивающих сил, полученных в анализируемых схем расчетах анализируемых схем применительно к каждой колонне применительно к каждому ригелю в в рамках соответствующего точке рамках соответствующего точке “А” “А” этажа. Каждой колонне этажа. Каждому ригелю данного данного этажа присваивается этажа присваивается максимальное растягивающее* усилие, максимальное значение, получен ное в проведенных расчетах полученное в проведенных расчетах (Мmax). Отметим, что каждая из (Nр max). Отметим, что каждый из рассматриваемых колонн в рамках рассматриваемых ригелей в рамках данного этажа соответствует данного этажа соответствует определенному вертикальному определенному вертикальному ряду, ряду колонн, применительно к применительно к которому будут которому будут далее использо- далее использоваться полученные ваться полученные результаты;

результаты;

Анализ изменения максимальных В качестве базового значения на 6) изгибающих моментов во всех уровне слома (точка “А” на рис.11) вертикальных несущих элементах принимается максимальное в пределах этажа, соответствую- изменение продольного щего месту первого перелома растягивающего усилия Np max.

(точка “А” на рис.11). В месте При симметричной расчетной схеме перелома обязательно рассматри- значения, полученные для данного ваются оба этажа, прилегающие к ригеля, будут присваиваться данной точке (соответственно, симметрично расположенному выше и ниже расположенные). В ригелю;

качестве базового этажа прини мается тот этаж, в котором изме нение абсолютного изгибающего момента максимальное Mmax ;

7) Для каждого вертикального ряда Для каждого вертикального ряда колонн определяется линейная ригелей определяется линейная функция изменения M по высоте функция изменения N по высоте здания. Для этого используются здания. Для этого используются две две характерные точки: первая – характерные точки: первая – Npmax, Mmax, полученная из п.6;

2-ая полученная из п.6;

2-ая N=0, M=0, соответствующая соответствующая последнему этажу последнему этажу 8) По полученной линейной функции По полученной линейной функции определяется Mсоотв. для каждой определяется Nсоотв. для каждого из из колонн каждого вертикального ригелей каждого вертикального ряда ряда;

9) Уточняется значение изгибающего Уточняется значение продольной момента в каждой колонне растягивающей силы в каждом каждого этажа по формуле: ригеле каждого этажа по формуле:

Мрасч= Мверт + M соотв. 0,9** Nрасч= Nверт + N соотв. 0,9** 10) Проверяется условие Мрасч N·e0, В последующих расчетах учитывается соответствующая и в дальнейшем расчете продольная растягивающая сила учитывается наибольшее из этих значений Nрасч * - увеличение продольных сжимающих сил не рассматривается, так как оно не оказывает отрицательного влияния;

** - назначение коэффициента 0,9 включает в себя учт возможного различия величин наклона вертикальных несущих элементов в рамках одного этажа и влияние “скачков” жесткости в случае изменения сечения колонн.

Для учета начальных горизонтальных отклонений вертикальных несущих элементов в пространственной расчетной схеме предлагается выполнить расчетов по 8-ми направлениям в соответствии с рис.6. Форма каждой схемы строится аналогично плоской схеме п.2,3 методики. По всем остальным аспек там предлагаемой методики действия выполняются аналогично.

Применение данной методики позволяет решить проблему учета беско нечного разнообразия конструктивных и объмно-планировочных решений железобетонных монолитных каркасных зданий при оценке влияния начальных горизонтальных отклонений вертикали несущих элементов на их НДС.

В главе представлены примеры, иллюстрирующие “работу” предлагае мой инженерной методики в сопоставлении с результатами по общему методу и упрощенным методикам, предлагаемым СП52-101-2003 и EN 1992-1-1:

при расчете плоской расчетной схемы при упругом деформировании материалов применительно к вертикальным несущим элементам для 30-ти и 15-этажных рам;

при расчете плоской расчетной схемы с учетом физической нелинейности деформирования материалов применительно к вертикальным несущим элемен там для 15-этажной рамы;

при расчете пространственной расчетной схемы при упругом дефор мировании материалов применительно к вертикальным несущим элементам.

В третьей главе предложена методика измерения горизонтальных отклоне ний вертикальных несущих элементов с использованием «безотражательных» режимов тахеометра и выборочной верификации полученных результатов более точным геодезическим оборудованием – проекциометром. Выявлено, что для измерений горизонтальных отклонений вертикальных несущих элементов в безотражательном режиме в большей степени подходят тахеометры, имеющие фазовые дальномеры. Однако в случае, если необходимо измерять отклонения объектов, удаленных от станции тахеометра более чем на 50-60м, следует использовать тахеометры с менее точными импульсными дальномерами.

Выявлено, что для измерения горизонтальных отклонений можно реко мендовать устанавливать тахеометр на расстоянии a=h/tg 60 от измеряемого объекта (где h – высота измеряемого объекта).

Выявлена необходимость учета кривизны земной поверхности для изме рения зданий, имеющих высоту более 200м.

Были произведены измерения горизонтальных отклонений 278 колонн (около 900 измерений). Дополнительно были отобраны исполнительные съемки трех монолитных каркасных зданий общим объемом 2878 колонн. Выявлено, что отклонения от вертикали по высоте колонн чаще всего представляют собой ломаные кривые (рис.12).

Отклонения от вертикали мм.

2345678 9 10 11 Этаж, в пределах которого расположена колонна Рис.12 Характерные горизонтальные отклонения по высоте вертикального ряда колонн На сводной диаграмме выполненных на турных измерений (рис.13) представлены итоговые результаты всех накопленных отклонений колонн и диафрагм железобе тонных монолитных каркасных зданий.

Однако при проведении исследования бы ло выявлено следующее обстоятельство:

на различных площадках фиксировались различные диапазоны значений отклоне ний. На одной площадке около 90% откло нений были в диапазоне от 0-15мм, на дру гой 70% в диапазоне 10-20мм, а по резуль татам собственных натурных измерений Рис.13 Результаты отклонений всей в диапазоне от 0-30мм. Таким образом, для численных исследований можно реко рассмотренной совокупности мендовать максимальные значения допус колонн и диафрагм тимых отклонений.

В четвертой главе рассмотрен пример учета начальных горизонтальных отклонений при проектировании 17-этажного монолитного железобетонного здания, расположенного в г. Красноярске (рис.14). Проиллюстрировано влия ние начальных горизонтальных отклонений вертикальных несущих элементов на уровень требуемого армирования несущих элементов здания, а также подт верждена работоспособность общего метода учета данного явления.

Рис. 14 Общий вид исследуемого здания На стадии проектирования здания в ходе поверочных расчетов учет начальных несовершенств осуществлялся по общему методу для пространст венной расчетной модели, то есть использовались четыре серии расчетов, включающие в себя по 12 расчетных схем в каждой (в виде ломаных синусоид с вертикальной осью и поэтажным сдвигом начальной фазы в пределах допусков СНиП 3.03.01-87). В результате изменилось требуемое армирование несущих элементов здания:

9% колонн потребовали дополнительного армирования в диапазоне от 5-15% (рис.15);

плиты перекрытия потребовали увеличения требуемого армирования до 15% в приопорных зонах и до 10% в пролетной зоне (рис.16).

Изополя вертикальных перемещений от действия основного сочетания нагрузок (мм) - 27,6 -23 -18,4 -13,8 -9,8 -4,59 -0,275 91 данному интервалу относительного Доля колонн, соответствующая увеличения армирования 54 100 – 105 105 – 110 110 – Относительное увеличение процента армирования Четыре серии расчетов включающих в себя по 12 расчетных схем (в виде ломаных синусоид с вертикальной осью) в каждой.

Расчет здания с учетом несовершенств по фактическим формам (данным исполнительных съемок);

Рис. 15 Общий вид конечно-элементной модели. Относительное увеличение требуемого армирования колонн Рис. 16 Относительное увеличение требуемого армирования плиты перекрытия третьего этажа После возведения здания, по данным исполнительной документации, была построена пространственная модель по форме фактических отклонений верти кальных несущих элементов здания, анализ которой показал, что изменилось требуемое армирование несущих элементов здания (по сравнению с расчетом идеализированной вертикальной схемы):

5% колонн потребовали дополнительного армирования в диапазоне от 5-15% (рис.15);

плиты перекрытия потребовали увеличения требуемого армирования до 10% (рис.16).

Сопоставление результатов расчетов по общему методу с результатами расчета по форме фактических несовершенств показало работоспособность предлагаемого метода. Всем колоннам, потребовавшим дополнительного арми рования при расчете по форме фактических несовершенств, предлагаемая мето дика «назначила» большее армирование на стадии проектирования. В отно шении плит перекрытий аналогичная ситуация.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ ПО ДИССЕРТАЦИИ 1. Выявлено, что для железобетонных монолитных каркасных зданий случайный эксцентриситет, используемый в Российских нормативных документах, не позволяет учесть влияние начальных отклонений от вертикали. Показано, что, согласно требованиям европейских норм (EN 1992-1-1), при проектировании учитываются отклонения, превосходящие соответствующие допуски на произ водство работ (ENV 13670). Выявлено противоречие, состоящее в том, что российский СНиП 3.03.01-87* регламентирует для производства строительных работ допуск на отклонение от вертикали монолитных железобетонных зданий до 10-15 этажей примерно в два раза меньший, чем указанный в аналогичных требованиях европейских норм (таким образом, предполагается более высокое качество строительства). Для заданий большей этажности российские нормы и еврокоды имеют аналогичные требования. При этом соответствующие рос сийские нормы для расчета данных зданий практически не регламентируют учет данного явления на этапе проектирования;

2. Произведены и обработаны результаты измерений фактических горизонтальных отклонений. Выявлено, что отклонения от вертикали по высоте колонн чаще всего представляют собой ломаные кривые;

3. Произведен анализ величин горизонтальных отклонений, результатом которого является следующий вывод: для численных исследований можно рекомен довать максимальные значения допускаемых отклонений;

4. Предложен и обоснован общий метод оценки влияния начальных горизонталь ных отклонений вертикальных несущих элементов здания, способный оцени вать ситуацию при любых конкретных граничных условиях: предельное значе ние общего наклона здания и предельно допустимые поэтажные горизон тальные отклонения вертикальных несущих элементов. В качестве общего метода предлагается использовать формы начальных горизонтальных откло нений от вертикали несущих элементов здания в виде ломаных синусоид, имеющих ограничение поэтажных отклонений и общей амплитуды, соответст вующее предельным допускаемым нормативным требованиям на производство работ. Для полной оценки изменения НДС пространственной расчетной схемы здания, ввиду учета первоначальных геометрических отклонений и возможного крена, по данному методу необходимо проведение расчтов с учтом отклоне ний от вертикали по восьми направлениям плоской системы осей координат с шагом 45°;

5. На примере реального 17-этажного здания продемонстрирована работоспо собность общего метода. На стадии проектирования каркаса здания при выпол нении поверочных расчетов учет начальных несовершенств производился по предлагаемому методу. После возведения здания была отобрана исполни тельная документация, в соответствии с которой построена модель с учетом несовершенств по фактическим формам (данным исполнительных съемок).

Сопоставление результатов расчетов по общему методу с результатами расчета по форме фактических несовершенств показало, что всем колоннам, потребо вавшим дополнительного армирования при расчете по форме фактических несовершенств, предлагаемый метод «назначил» большее армирование на стадии проектирования. В отношении плит перекрытий наблюдается анало гичная ситуация.

6. Наличие ядра или диафрагм жесткости, их местоположение, размеры и форма поперечного сечения здания, различные изменения по высоте, количество вер тикальных рядов колонн, способы и виды приложения нагрузок, виды рас четных схем и способы учета деформирования материалов оказывают сущест венное влияние на результаты учета влияния начальных вертикальных откло нений и не имеют строгих математических зависимостей;

7. Разработана инженерная методика учета влияния начальных горизонтальных отклонений вертикальных несущих элементов на их НДС. Данная методика позволяет решить проблему учета бесконечного разнообразия конструктивных и объмно-планировочных решений железобетонных монолитных каркасных зданий при оценке влияния начальных горизонтальных отклонений вертикали несущих элементов на их НДС.

Основное содержание диссертации изложено в следующих работах:

1. Лебедев, В.В. Оценка влияния начальных несовершенств крена здания [Текст] / Игошин В.Л., Енджиевский Л.В., Лебедев В.В.// Жилищное строи тельство. 2009. № 8. С. 8–12 (из списка ВАК).

2. Лебедев, В.В. Сравнительный анализ современных технических средств для оценки крена сооружений [Текст] / Игошин В.Л., Лебедев В.В., Башаров К.Г. // Жилищное строительство. 2009. № 11. С. 34–36 (из списка ВАК).

3. Лебедев, В.В. Учет начальных несовершенств крена зданий на стадии проектирования [Текст] / Игошин В.Л., Лебедев В.В. // Жилищное строи тельство. 2010. № 1. С. 2–6 (из списка ВАК).

4. Лебедев, В.В. Расчт при условии упругости или физической нелиней ности? Оценка влияния при учте начальных геометрических несовершенств [Текст] / В.В. Лебедев, В.Л. Игошин //Материалы III Всероссийской научно технической конференции, посвященной 80-летию НГАСУ(Сибстрин). – Новосибирск, 2010. – С.21 – 27.

5. Лебедев, В.В. Крен как необходимый фактор учета при проектировании [Текст] /В.Л. Игошин, В.В. Лебедев, К.Г. Башаров// Сборн. научн. трудов «Современные металлические и деревянные конструкции» Международного симпозиума. – Брест, 2009. – С. 92 – 97.

6. Лебедев, В.В. Оценка общего влияния геометрических несовершенств и крена фундамента на напряженно-деформированное состояние железобетонных труб / В. Л. Игошин, В. В. Лебедев, А.Н.Винник // XV Академические чтения РААСН [Текст] / Казан. гос. арх.-строит. ун-т. – Казань, 2010. - Т.2. – С22.-25.

7. Лебедев, В.В. Уточнение критерия переармирования в соотвествии с деформационной теорией расчета железобетонных конструкций [текст]/ В.В.

Лебедев, В.Л. Игошин // Проблемы строительства и архитектуры: сб.мате риалов XXV регион. науч.-техн. конф. – Красноярск, 2007. – С.49–52.

8. Лебедев, В.В. Анализ влияния крена на напряженно-деформированное состояние зданий с полным каркасом [текст]/ В.В. Лебедев, В.Л. Игошин //Интелект – 2008: сб. материалов Всерос. науч. конф. студентов, аспирантов и молодых ученых: в 2 ч. Ч.5. Красноярск, 2008. – С.7 – 10.

Подписано в печать 27.07. Формат 60х84/16. Уч.-изд. л. 1, Тираж 100 экз. Заказ № Отпечатано:

Полиграфический центр Библиотечно-издательского комплекса Сибирского федерального университета 660041, г.Красноярск, пр.Свободный, 82 а

 

Похожие работы:





 
2013 www.netess.ru - «Бесплатная библиотека авторефератов кандидатских и докторских диссертаций»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.