авторефераты диссертаций БЕСПЛАТНАЯ  БИБЛИОТЕКА

АВТОРЕФЕРАТЫ КАНДИДАТСКИХ, ДОКТОРСКИХ ДИССЕРТАЦИЙ

<< ГЛАВНАЯ
АГРОИНЖЕНЕРИЯ
АСТРОНОМИЯ
БЕЗОПАСНОСТЬ
БИОЛОГИЯ
ЗЕМЛЯ
ИНФОРМАТИКА
ИСКУССТВОВЕДЕНИЕ
ИСТОРИЯ
КУЛЬТУРОЛОГИЯ
МАШИНОСТРОЕНИЕ
МЕДИЦИНА
МЕТАЛЛУРГИЯ
МЕХАНИКА
ПЕДАГОГИКА
ПОЛИТИКА
ПРИБОРОСТРОЕНИЕ
ПРОДОВОЛЬСТВИЕ
ПСИХОЛОГИЯ
РАДИОТЕХНИКА
СЕЛЬСКОЕ ХОЗЯЙСТВО
СОЦИОЛОГИЯ
СТРОИТЕЛЬСТВО
ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ
ТРАНСПОРТ
ФАРМАЦЕВТИКА
ФИЗИКА
ФИЗИОЛОГИЯ
ФИЛОЛОГИЯ
ФИЛОСОФИЯ
ХИМИЯ
ЭКОНОМИКА
ЭЛЕКТРОТЕХНИКА
ЭНЕРГЕТИКА
ЮРИСПРУДЕНЦИЯ
ЯЗЫКОЗНАНИЕ
РАЗНОЕ
КОНТАКТЫ

Pages:   || 2 |

Эффективные бетоны и растворы на основе техногенного сырья для ремонтно-строительных работ

-- [ Страница 1 ] --

На правах рукописи

МУРТАЗАЕВ САЙД-АЛЬВИ ЮСУПОВИЧ ЭФФЕКТИВНЫЕ БЕТОНЫ И РАСТВОРЫ НА ОСНОВЕ ТЕХНОГЕННОГО СЫРЬЯ ДЛЯ РЕМОНТНО-СТРОИТЕЛЬНЫХ РАБОТ 05.23.05 –Строительные материалы и изделия

Автореферат диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук

Грозный-2008

Работа выполнена в Грозненском государственном нефтяном институте имени академика М.Д. Миллионщикова Научный консультант - доктор технических наук, профессор, академик РААСН Баженов Юрий Михайлович - доктор технических наук, профессор, академик РААСН Официальные оппоненты Комохов Павел Григорьевич - доктор технических наук, профессор Рахимбаев Шарк Матрасулович доктор технических наук, профессор Логанина Валентина Ивановна Ведущая организация ГУП «НИИМосстрой»

Защита состоится 2009 года в _ часов на заседании диссертацион ного Совета Д.212.014.01 в Белгородском государственном технологическом уни верситете им. В.Г. Шухова по адресу: 308012, г. Белгород, ул. Костюкова, 46, БГТУ им. В.Г. Шухова, ауд. 242.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Белгородского государственно го технологического университета им. В.Г. Шухова.

Автореферат разослан “”_2009 г.

Ученый секретарь диссертационного совета доктор технических наук, профессор Г.А. Смоляго Актуальность.

В результате планового сноса устаревших зданий и сооружений, а также при родных и техногенных катастроф, вооруженных конфликтов в различных регионах Российской Федерации и зарубежных стран образуются большие объемы лома из бетона и железобетона, которые в первую очередь должны быть использованы для ремонтно-восстановительных работ и нового строительства на местах их возникно вения, что позволяет значительно улучшить технико-экономические показатели, а зачастую и качество строительства. Это особенно актуально для Чеченской Респуб лики, которая расположена в регионе с высокой сейсмоопасностью, где к строи тельным материалам и изделиям предъявляются жесткие требования.

Повышение эффективности бетонов при производстве строительных и ре монтно-восстановительных работ может быть осуществлено с помощью использо вания техногенного сырья.

Рациональное использование техногенных продуктов возможно только после их предварительной механической и механохимической обработки с учетом их хи мического и вещественного состава, а также предъявляемых требований.

Имеется многолетний опыт использования бетонного лома и золы тепловых электростанций в качестве сырья для производства строительных материалов и из делий, однако принципы их рационального применения с учетом их состава доста точно четко не сформулированы.

Современные технологии измельчения, применение суперпластификаторов и других модификаторов при переработке техногенного сырья открывают новые пер спективы при производстве из них эффективных строительных материалов и изде лий.

Работа выполнена в соответствии с федеральными целевыми программами «Восстановление экономики и социальной сферы Чеченской Республики на 2002 и последующие годы» и «Социально-экономическое развитие Чеченской Республики на 2008-2011годы».

Цель и задачи работы.

Целью диссертационной работы является получение эффективных бетонов и растворов для строительно-восстановительных работ в сейсмоопасных районах на основе комплексного использования техногенного сырья.

Для достижения поставленной цели необходимо решить следующие задачи:

- установить теоретические положения и принципы проектирования строи тельных композитов с использованием бетонного лома, отсевов его дробления и зо лошлаковых смесей, с учетом их состава и свойств.

- разработать технологии производства заполнителей, органоминеральных добавок и смешанных вяжущих на основе техногенного сырья, а также бетонов и растворов на их основе.

Научная новизна:

- разработаны теоретические положения получения эффективных строитель ных композитов путем модификации техногенного сырья, заключающейся в дезин теграции бетонного лома для получения крупного заполнителя и механохимической обработке в присутствии ПАВ отсевов его дробления, а также отвальных золошла ковых смесей, позволяющие значительно повысить однородность, создать новые химически активные поверхности, снизить водопотребность и целенаправленно вли ять на свойства бетонных смесей и на формирование структуры строительных ком позитов;

- установлен характер влияния состава заполнителя из бетонного лома на формирование структуры цементного камня и контактной зоны новообразований, заключающийся в том, что в начальный период заполнитель поглощает воду из бе тонной смеси, а после образования капиллярно-пористой структуры вода из пор за полнителя отсасывается клинкерными минералами и новообразованиями, увеличи вая тем самым степень гидратации цемента без отрицательного влияния на подвиж ность бетонной смеси;

- выявлено влияние механохимической активации отсева дробления бетонно го лома, отличающегося повышенным сродством и сцеплением с цементом, а также содержанием остатков гидратированного белита, портландита и высокоосновных гелеобразных гидросиликатов кальция С-S-Н (II), способствующих проявлению вторичных вяжущих свойств и применению его как активного наполнителя для смешанных вяжущих и строительных композитов на их основе с повышенными ха рактеристиками трещиностойкости и пониженными относительными деформациями усадки, что позволяет рекомендовать их для сейсмостойкого строительства;



-установлена эффективность получения органо-минеральной добавки, произ водимой из отсевов дробления бетонного лома и золошлаковой смеси, обусловлен ная наличием на поверхности частиц наполнителя алюмосиликатного состава поло жительно заряженных активных центров, стимулирующих адсорбцию на них моле кул С-3 и других анионных суперпластификаторов и способствующих образованию скрытокристаллической структуры высокоосновных гидросиликатов кальция типа С-S-Н (11);

- установлен характер зависимости параметров микротрещинообразования при механическом нагружении строительного композита на заполнителе из бетон ного лома от его состава и структуры, при этом получена математическая зависи мость коэффициента интенсивности напряжения, оценивающего трещиностойкость бетона от его общей пористости;

- выявлен характер влияния содержания органоминеральной добавки, состоя щей из минерального наполнителя в виде золошлаковой смеси в сочетании с ПАВ, на подвижность, водоудерживающую способность, жизнеспособность растворных смесей и прочность затвердевших композитов.

Практическая значимость:

- разработана методика оценки качества щебня из бетонного лома для тяже лого бетона классов по прочности до В30, включающая технические требования, правила приемки, методы контроля, транспортирования и хранения;

-рекомендуется организация промежуточного осреднительного склада сы рья для обеспечения достаточной однородности и стабильности щебня и наполните ля из бетонного лома, что повысит качество производимых из них строительных ма териалов и изделий;

- получен щебень из бетона фракции 5-20 мм с маркой по прочности 400, во допотребностью 7 % и плотностью 2300 кг/м3, стоимость которого вдвое ниже, чем у традиционного щебня с теми же свойствами;

- разработаны составы тяжелых бетонов на дробленых заполнителях классов по прочности В15-В30, применение которых взамен традиционных позволит сни зить их себестоимость;

- разработана технология механохимической активации смешанных вяжущих на основе отсевов дробления бетонного лома и отвальных золошлаковых смесей, включающую сушку наполнителя и совместный помол портландцемента, наполни теля и суперпластификатора, применение которых в составе строительных раство ров и мелкозернистых бетонов обеспечит повышение качества и уменьшение стои мости ремонтно-восстановительных работ;

- предложена технология, позволяющая использовать отсев дробления бе тонного лома, а также золошлаковые смеси, в составе ВНВ взамен кварцевого песка.

Внедрение результатов работы Результаты проведенных исследований позволили апробировать и внедрить в производство технологии: получение крупного заполнителя из бетонного лома разборки зданий и сооружений;

мелкозернистого бетона с наполнителями на основе отсева дробления бетонного лома и золошлаковых смесей;

растворов на основе ор ганоминеральной добавки, полученной механохимической активацией золошлако вой смеси и суперпластификатора.

Для широкомасштабного внедрения результатов работы при проведении ре монтно-восстановительных работ и возведения зданий из монолитного бетона раз работаны технологические документы:

-технические условия на «Щебень из бетонного лома разборки зданий и со оружений» ТУ 5711-001-02066502-08;

-технические условия на «Мелкозернистый бетон класса по прочности до В – В45 на золошлаковых смесях, портландцементе и органоминеральной добавке» ТУ 5711-001-02066501-08;

-рекомендации на приготовление и укладку мелкозернистых бетонов класса по прочности В12,5-В22,5 на золошлаковых смесях, портландцементе и органоми неральной добавке.

Разработанные нормативные документы были внедрены в условиях произ водства строительно-восстановительных работ ГУП «Стройинвестиции ПЧР» и ООО «Авангард».

Результаты работы использовались при реализации Федеральных целевых программ: «Восстановление экономики и социальной сферы Чеченской Республики на 2002 и последующие годы» и « Социально-экономическое развитие Чеченской Рес публики на 2008-2011годы». При этом получен значительный экономический, соци альный и экологический эффект.

Теоретические положения диссертационной работы, результаты эксперимен тальных и лабораторных исследований и промышленного внедрения используются в учебном процессе при подготовке инженеров по специальностям: 270106 «Произ водство строительных материалов, изделий и конструкций»,270102 «Промышлен ное и гражданское строительство» и 270105 «Городское строительство и хозяйство» и отражены в двух монографиях.

Апробация работы. Основные положения диссертационной работы доложе ны на 12 международных, Всероссийских и межвузовских конференциях и симпо зиумах в том числе таких, как: Региональная межвузовская научно-практическая конференция «Вузовская наука в условиях рыночных отношений», г. Грозный, 2002г.;

научно-практическая конференция «Чечня на рубеже веков: состояние и пер спективы», РОО ИН ЧР, г. Грозный, 2004 г;

Всероссийская научно-практическая конференция «Наука, образование и производство» - Грозный, 2003г.;

Всероссий ская конференция «Чеченская республика и чеченцы: история и современность», РАН, г. Москва, 2005г.;

Всероссийская научно-практическая конференция «Эколо гическая ситуация на Северном Кавказе: проблемы и пути их решения», г. Грозный, АН ЧР, КНИИ РАН, ГГНИ, ЧГУ, ЧГПИ, 2007г.;

Международная научно техническая конференция, посвященная 50-летию Пензенского государственного университета «Композиционные строительные материалы. Теория и практика».

Пенза, 2008г.;

Всероссийская научно-практическая конференция «Наука, образова ние и производство» - Грозный, 2008г.;

Всесоюзное научно-практическое совещание по технологии изготовления железобетонных изделий и конструкций с использова нием климатических факторов жарких районов (IV координационное совещание по проблеме «Технология бетонных работ в условиях сухого жаркого климата») Душанбе, 1988г.

Под руководством автора защищено 2 диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук.

Публикации. Материалы диссертационной работы опубликованы в 53 рабо тах, в том числе в 7 статьях научных журналов по списку ВАК России;

отражены в монографиях и защищены 2 патентами.

На защиту выносятся:

- принципы рационального использования бетонного лома в зависимости от возраста зданий, из которых он получен, а также стоимости цемента, щебня, запол нителей и наполнителей в данном регионе;

- теоретические положения о повышении эффективности бетонов путем ис пользования техногенного сырья в виде отвальных золошлаковых смесей и бетонно го лома от сноса зданий и сооружений;

- структура и свойства крупного заполнителя из бетонного лома и его влия ние на формирование структуры и свойства тяжелого бетона;

- зависимость прочностных и деформативных свойств, микротрещинообра зования, трещиностойкости бетонов на основе щебня из бетона от главных факто ров, отражающих их компонентный состав и технологию переработки;

- технология получения органоминеральной добавки на основе отвальных золошлаковых смесей для строительных растворов;

- технология механохимической активации смешанных вяжущих на основе отсевов дробления бетонного лома и отвальных золошлаковых смесей;

- технологические и эксплуатационные свойства строительных растворов различных марок с органоминеральными добавками;

- результаты внедрения разработанных мероприятий.

Объем работы. Диссертация состоит из введения, восьми глав, списка ис пользованной литературы, включающего 405 наименований, 5 приложений, содер жит 376 страниц машинописного текста, 73 таблицы, 49 рисунков.

Содержание работы В настоящее время во всем мире из-за природных и техногенных катастроф, воо руженных конфликтов или в рамках реализации различных программ по утилизации от ходов разборки зданий и сооружений в больших количествах образуется бетонный лом.

По последним статистическим данным, ежегодно в России образуется около миллионов тонн отходов бетона и железобетона. В ближайшее время прирост объема бе тонного лома при разборке зданий и некондиционных конструкций достигнет 15- млн.т. в год. Уже сейчас в отвалах скопилось такое количество вторичного сырья, утили зация которого позволить получить более 1,5 млн. т. металла и 40 млн. т. бетонного лома.

Так в одной Москве с 2005 по 2100 год планируется снести более 1000 жилых кварталов старой постройки.

Кроме того, на огромных территориях страны накоплен значительный объем техногенных продуктов. Их утилизация может внести весомый вклад в дело экономии материально-технических ресурсов при производстве строительных материалов, в том числе для повышения эффективности бетона и железобетона, а также для охраны ок ружающей среды.

Однако, бетоны на таком сырье отличаются повышенными расходами цемен та, трудностями прогнозирования свойств, что связано, прежде всего, с большой не однородностью по составу и свойствам отходов промышленности в виде отвальных золошлаковых смесей и бетонного лома.

При решении вопроса о рациональном применении лома из бетона необходи мо принимать во внимание по меньшей мере следующие его показатели: содержит ли он крупный заполнитель или образовался из мелкозернистого бетона, каков срок эксплуатации этого бетона, в каких условиях набирал он базовую прочность?

Лом тяжелого бетона с крупным заполнителем представляет интерес прежде всего как сырье для производства последнего. При его дроблении и классификации полученного продукта по размеру зерен можно будет получать щебень и отсев дроб ления. Количество последнего достигает 20-30 %, в зависимости от состава бетона и его прочностных характеристик. Этот отсев целесообразно подвергать тонкому по молу до удельной поверхности не ниже 250-300, а еще лучше 400-500 м2/кг. Если возраст бетонного лома не велик и он не подвергался гидротермальной обработке, то он может проявлять вторичные (остаточные) вяжущие свойства, обусловленные присутствием в нем не полностью прогидратировавшихся частиц белита, а также портландита, количество которых в свежем бетоне из цементов типа ЦЕМ 1 дости гает 15-25 %. При тонком помоле проявляют слабые вторичные вяжущие свойства, а также гелеобразные волокнистые гидросиликаты кальция типа С-S-Н (1) и С-S-Н (11).

Бетонный лом из изделий и конструкций, которые эксплуатировались в тече ние десятилетий, особенно после пропарки, после помола не проявляют достаточно активных вяжущих свойств из-за почти полной гидратации и карбонизации клин керных минералов и гидратных фаз. Однако даже продукты измельчения самого старого лома отличаются гораздо более высоким физико-химическим сродством с цементной матрицей бетона, чем традиционные дисперсные добавки, такие, как кварцевый или известняковый песок, отсевы дробления гранита и других кислых силикатов и т.п. В связи с этим молотый отсев дробления, особенно отличающийся повышенным содержанием портландцементной составляющей, можно отнести к ак тивным наполнителям вяжущего и бетонной смеси в целом.

Критерием качества отсева дробления бетонного лома, как сырья для произ водства активного наполнителя, является наличие на диаграммах рентгенофазового анализа (РФА) остаточных пиков белита (0,286 нм) и портландита (0,49 нм) и др. В отдельных случаях лом из бетона, который содержит даже остаточные количества алита и промежуточной фазы клинкера в виде стекловидного твердого раствора трехкальциевого силиката и алюмоферритов кальция, после механохимической ак тивации может служить низкомарочным местным вяжущим.

Визуальный осмотр щебня из бетонного лома показывает, что в процессе дробления последнего в щековой либо конусной дробилке на его зернах остаются прочно сцепленные с породой прерывистые прослойки растворной составляющей.

Участки поверхности щебня, которые не имеют такого слоя цементно-песчаного раствора, содержат тонкие пленки гидратных фаз. Есть все основания предполагать, что это обеспечит повышенную адгезию цементной матрицы бетона. Основанием для такого предположения является тот факт, что адгезия цементного камня к раз личным материалам растет в ряду: кварц гранит известняк клинкер.

Из этого следует, что бетоны с активными заполнителями и наполнителями из бетонного лома должны отличаться повышенным сцеплением последних с це ментной матрицей, что придает изделиям из них улучшенные деформативность, трещиностойкость, стойкость к динамическим нагрузкам и другие свойства, необ ходимые для строительства в сейсмоопасных регионах и в других экстремальных условиях, что характерно для ряда регионов Российской Федерации, включая Че ченскую Республику, и других стран.

Таковы основные теоретические предпосылки постановки и выполнения дан ной диссертационной работы.

Получаемую продукцию в виде щебня следует постоянно исследовать с це лью установления качества. Для этого необходимо применять методику, включаю щую определение таких характеристик, как зерновой состав, средняя плотность, по ристость, пустотность, форма зерен, содержание зерен пластинчатой и игольчатой формы, содержание слабых зерен и прочность. Кроме того, необходимо провести исследования по определению интегральных характеристик заполнителя из бетон ного лома, которые можно установить только при его испытаниях непосредственно в бетонных смесях и бетонах. Так как на поверхности дробленого заполнителя есть налипший цементный камень, то он должен иметь повышенную водопотребность по сравнению со щебнем из изверженных плотных пород, следовательно, его примене ние в бетоне целесообразно совместно с суперпластифицирующими добавками.

Учитывая многофакторность влияния техногенных отходов на свойства бе тонных смесей и бетона, для установления общих закономерностей их подвижно сти, прочностных, деформативных свойств и стойкости необходимо использовать математический метод планирования эксперимента.

В связи с особенностью строения и свойств заполнителя из бетонного лома необходимо провести исследование процесса раннего структурообразования бетона на щебне из бетона, а также изучить характеристики структуры и эксплуатационных свойств бетонов на щебне из бетона, таких как пористость, параметры микротрещи нообразования, трещиностойкость и морозостойкость.





Кроме того, необходимо провести исследования по установлению оптималь ных режимов тепловлажностной обработки бетонов на заполнителе из щебня из бе тона, при которых деструктивные процессы были бы сведены к минимуму и не было бы снижения прочности по отношению к бетону без добавок, пропаренному по тем же режимам.

В связи с развитием монолитного и сборно-монолитного строительства, осо бенно в сейсмоопасных регионах, появилась необходимость применения литых бе тонных смесей. В ряде случаев, особенно при ремонтно-восстановительных работах, целесообразно использовать мелкозернистые бетоны литой консистенции, которые позволяют широко использовать бетононасосы и осуществлять укладку бетонной смеси без вибрационного воздействия.

Новые возможности производства мелкозернистых бетонов в строительстве открываются с использованием смешанных вяжущих типа вяжущих низкой водопо требности. Смешанные вяжущие получают путем совместного помола портландце мента, наполнителя и суперпластификатора. Анализ литературных данных показы вает, что эти вяжущие обеспечивают существенное снижение расхода цемента и во допотребности бетонных смесей и приводят к получению качественных изделий и конструкций. Таким образом, применение смешанных вяжущих в технологии мел козернистых бетонов может устранить основные недостатки, сдерживающие их производство, позволит сократить расход цемента и получать изделия и конструк ции с высокими прочностными и деформативными характеристиками.

При получении крупного заполнителя образуются отсевы дробления бетон ного лома, объем которых составляет 25-30 %, которые в настоящее время не ис пользуются. Отсевы дробления представляют собой частицы размером менее 5мм, они включают в себя обломки зерен крупного и мелкого заполнителя и цементного камня. Такой отсев целесообразно использовать в качестве наполнителей для произ водства смешанных вяжущих.

Во всем мире, а в особенности в нашей стране, за долгие годы эксплуатации ТЭЦ накоплены сотни тысяч тонн золошлаковых отходов, занимающих значитель ные территории. Эти отходы могут быть эффективно использованы в качестве на полнителей для смешанных вяжущих. В связи с тем, что они обладают большой не однородностью, содержат примеси в виде несгоревших частиц топлива, их исполь зование требует специальной подготовки, которая заключается в предварительной сушке, механохимической активации, которая способствует устранению выше пере численных недостатков, появлению новых химически активных поверхностей и снижению водопотребности путем добавления ПАВ. Учитывая, что отвальные зо лошлаковые смеси находятся, как правило, во влажном состоянии и чтобы избежать их предварительной сушки, необходимо также предусмотреть получение высоко дисперсных и однородных смешанных вяжущих путем их активации в водной сре де.

Эффективным использованием золошлаковых смесей в качестве наполнителя может стать организация производства органоминеральной добавки (ОМД), полу чаемой помолом золошлаковых смесей с суперпластификатором без цемента. Такой наполнитель может поставляться потребителю отдельно как добавка к цементам и бетонам, а также как компонент сухих строительных смесей. Механохимическая ак тивация золошлаковой смеси позволит повысить активность и однородность свойств наполнителя. Присутствие ПАВ предотвратит агрегацию частиц наполните ля, снизит водопотребность и обеспечит стабилизацию свойств при хранении. На полнитель в свою очередь, является носителем ПАВ и может привести к снижению расхода цемента в мелкозернистом бетоне на 30-40 %.

Для ремонтно-восстановительных работ и возведения монолитных зданий и сооружений требуется большое количество строительных растворов различного на значения. Специфика строительных растворов обусловлена противоречием предъ являемых к ним требований: повышенной удобоукладываемости, водоудерживаю щей способности и жизнеспособности. Вследствие этого для получения строитель ных растворов широкого диапазона эксплуатационных свойств в составах регули руют расход цемента по отношению к заполнителю от 1:2,5 до 1:10 по объему.

Составы от 1:6 до 1:10, характерные для наиболее распространенных низко марочных растворов, имеют высокопористую структуру, обусловленную недостат ком теста, и характеризуются пониженными показателями подвижности, водоудер живающей способности, жизнеспособности, прочности и долговечности.

Отсутствие крупного заполнителя в строительных растворах выдвигает по вышенные требования к обеспечению рациональной гранулометрии и оптимального соотношения мелкой (цемент) и крупной (песок) фракций для получения растворов слитного строения.

Известны два пути совмещения противоречивых требований, предъявляемых к строительным растворам:

-применение низкомарочных так называемых «кладочных цементов», полу чаемых совместным помолом клинкера (25-35 %) с минеральными добавками;

-введение добавок-пластификаторов.

В справочной литературе имеются рекомендации по расходу цемента для обеспечения требуемой марки раствора. Однако, их соблюдение гарантирует только заданную прочность раствора и не обеспечивает требуемые технологические свой ства, а именно водоудерживающую способность, жизнеспособность, пластичность и т.д.

Многочисленными исследованиями установлено, что для любого заполните ля соотношение цемент : песок =1:2,33 по абсолютному объему всегда обеспечивает получение раствора слитного строения. Однако, это вызывает повышенный расход цемента, что не только не выгодно экономически, но и нецелесообразно с техниче ской точки зрения, так как жирные растворы обладают высокой усадкой, значитель ными деформациями, быстро теряют необходимую для работы подвижность и рас слаиваются. Введение в строительный раствор органоминеральной добавки обеспе чит не только слитную структуру с учетом количества цемента, но и заданную мар ку раствора. Слитность структуры раствора должна обеспечить как его технологи ческие, так и эксплуатационные свойства.

Получение дешевого материала в виде щебня из бетона из продуктов перера ботки разрушенных жилых зданий и сооружений для ремонтно-восстановительных работ и нового строительства требует прежде всего тщательной разборки зданий и сооружений, заключающейся в отделении железобетонных конструкций от других материалов. Для этого сначала необходима предварительная сортировка разрушен ных жилых зданий, когда отделяются железобетонные изделия (плиты перекрытий, лестничные марши, фундаментные блоки, ограждающие конструкции). Затем желе зобетонные изделия должны подвергаться переработке: отделяется арматура, произ водится дробление бетонных фрагментов с сортировкой заполнителя по фракциям.

При этом содержание фракций 5-10 мм, 10-20 мм, 20-40 мм составляло около 65 70% по объему, 0-5 мм около 25% и отходы при переработке (строительный мусор) около 5 %. Качество полученных материалов необходимо постоянно контролиро вать.

Как указывалось выше, особенностью заполнителя из дробленого бетона яв ляется наличие в нем цементного раствора, который остается на поверхности щебня (гравия), либо присутствует в виде отдельных кусков (зерен), иногда сопоставимых с размерами фракций. Исследования заполнителей из отходов от разрушения бетон ных и железобетонных конструкций показали, что содержание растворной части в щебне из дробленого бетона фракций 10-20 мм и 20-40 мм примерно одинаково и соответствует их количеству в исходном бетоне. В более мелкой фракции дроблено го бетона с размером зерен от 5 до 10 мм доля раствора увеличивается и достигает 73 %, что связано с условиями дробления бетона. Присутствие растворного компо нента в щебне значительно увеличивает его водопоглощение и дробимость, умень шает морозостойкость, возрастают потери массы при испытаниях на истираемость.

Кроме того, сцементированные частицы, поверхность которых покрыта цементным камнем, включают сеть пор и микротрещин, образовавшихся при дроблении, что приводит к увеличению расхода воды в смесях бетонных до 12- 15 % и растворных до 13 %. Результаты испытаний основных физико-механических свойств щебня из бетона приведены в табл. 1.

Прочностные свойства щебня, отобранного из различных секторов разборки зданий, достаточно близки и находятся в диапазоне марок 300-400. Марка по дро бимости, равная 600, получена только для фракции 20-40 мм при переработке плит перекрытий. Как правило, прочностные свойства нового щебня ниже, чем у исход ного природного щебня в бетоне разрушенных зданий. В проведенных исследовани ях средняя плотность изменялась в пределах 2100 – 2400 кг/м3 (2410 кг/м3 для марки 600).

Таблица Результаты испытаний физико-механических свойств щебня № Показатели п/п Гранулометрический состав 1.

Размер отверстий сит, мм частный ос- полный ост таток, % ток,% 80 - 40 7,2 7, 20 40,8 48, 10 34,0 82, 5 17,0 99, менее 5 1,0 100, Размер фракции, мм 20-40 10-20 5- Содержание пластинчатой и иглова 2.

той форм, % 17,1 18,0 12, Марка по дробимости в цилиндре:

3.

-потеря массы, % 17,5 19,8 22, - марка щебня 600 400 Водопотребность, % 4. 5,60 6,65 7, Плотность, кг/м 5. 2410 2400 На малопрочном щебне из фундаментных блоков получены низкие значения насыпной плотности: от 1055 до 1151 кг/м3, по сравнению с природным щебнем из известняков и гравия.

Марка по прочности на истираемость в полочном барабане не превышала И2.

Истираемость фракции 5-10 мм, определяемая потерей массы в процентах, составляет 31%, а для фракции 10-20 мм – 32 %.

Как видно из табл. 2, содержание хлоридов в щебне из дробленого бетона не велико и не представляет угрозы с точки зрения коррозии арматуры. Содержание сульфатов на порядок выше, но это сульфат кальция (гипс), который вводился в клинкер при его помоле. Известно, что этот гипс в процессе гидратации цемента об разует моносульфатную форму гидросульфоалюмината кальция. Этот минерал мало растворим в воде и в составе щебня безвреден. Щебень из дробленого бетона им ряд неоспоримых преимуществ. Прежде производства, как добыча горной массы, транс портирование ее на фабрики, многоступенчатое дробление и рассев для получения стандартных фракций. К полезным свойствам можно отнести и наличие обволаки вающего зерна природного щебня цементного и цементно-песчаного раствора, а также контактной зоны между ними, состоящей преимущественно из кристаллов портландита, гидросиликатов и карбонатов кальция. Наличие цементного камня в щебне из бетона способствует упрочнению вновь изготавливаемого бетона, так как создается родственная подложка при твердении.

Таблица Результаты химического анализа проб щебня из дробленого бетона Определяемые компоненты, % Фракция щебня, сульфаты в пересчете на хлориды мм SO 10-20 0,7 0, 5-10 1,2 0, Согласно теории прочности, разрушение бетона связано с явлением поперечно го расширения, возникающего при сжатии. При этом различают три крайних слу чая: разрушение происходит вследствие разрыва цементного камня;

из-за нару шения сцепления между цементным камнем и заполнителем;

вследствие разруше ния самих зерен заполнителя.

Прочность в большой степени зависит от прочности заполнителя, т.е. от исход ной горной породы. Однако, анализ литературных данных показывает, что при оди наковой прочности породы прочность бетона существенно различается.

Влиянию сил сцепления цементного камня с поверхностью заполнителя на прочностные свойства бетона и влиянию степени шероховатости поверхности за полнителя на величину их сцепления с цементным камнем посвящено много работ.

Существуют следующие градации поверхностей заполнителя: шероховатая, слабо шероховатая, гладкая, очень гладкая, полированная. Исследование таких за полнителей в бетоне показало, что прочность бетона на разрыв сравнительно мало изменяется при изменении формы и гладкости заполнителя. Более удовле творительные результаты были получены при введении понятия удельной поверхно сти.

Экспериментальные исследования с помощью световой и электронной микро скопии, а также методом измерения микротвердости показали, что существует хо рошее сцепление цементного камня с пористыми заполнителями, причем контакт ный слой отличается по составу и строению от основных компонентов. Имеются данные о качестве заполнителей в бетонах сопоставимых структур.

Оказывает влияние на физико-механические свойства бетона величина и харак тер контактной зоны между цементным камнем и заполнителем. Толщина контакт ной зоны может значительно изменяться в зависимости от вида заполнителя. На пример, у бетона нормального твердения на гранитном щебне она составляет 30-50 мкм, на известняковом щебне 40-160 мкм. Тепловлажностная обработка спо собствует увеличению величины контактной зоны в 2-3 раза.

Состав контактной зоны зависит от химической активности заполнителя.

Известны работы, в которых исследовались реакции, протекающие на поверхно сти следующих заполнителей: кислых (гранит, гранулит, кварцевый порфир), промежуточных (авгитопорфир), основных (диабаз, базальт). Авторы, исследующие контактную зону, установили, что связь между частицами вяжущего и заполнителя носит микрокристаллизационный характер.

Как видно из выше приведенного анализа, физико-механические свойства бе тонов во многом зависят от структуры и свойств контактной зоны между цемент ным камнем и заполнителем. В связи с этим были проведены исследования осо бенностей структуры и свойств контактной зоны в образцах двух бетонов: бетона на гранитном щебне и бетона на щебне из бетона. Затвердевшие образцы раска лывали и исследовали контактную зону в виде порошков, соскобленных с поверх ности цементного камня и заполнителя, которые изучали с помощью методов РФА и ДТА.

Степень гидратации цемента определяли, исходя из степени гидратации C3S.

Рентгенофазовый анализ показал, что степень гидратации проб из бетона на щебне из бетонного составила 84 %, в то время как у бетона на гранитном заполнителе 73%.

На рентгенограммах (рис.1) зафиксированы межплоскостные расстоя ния, принадлежащие следующим минералам: эттрингит (d= 9.605-5.577-3.850-2.553 2.204 А);

гидроксид кальция (d=4.902-3.105-2.621-1.926-1.795-1.687-1.483-1.449 А).

В бетоне на гранитном щебне (рис.1,а) количество и степень окристаллизо ванности гидроксида кальция находится в прямой зависимости от степени гидрата ции C3S. О количестве гидроксида кальция в бетоне на щебне из бетона (рис.1,б) можно судить по интенсивности пика d= 4.902 А, т.к. он принадлежит только гид роксиду кальция, на него не накладываются другие рефлексы. При сравнении ди фрактограмм видно, что в бетоне на щебне из бетона количество гидроксида каль ция больше.

а 4,0 14,0 24,0 34,0 44,0 54,0 64, а) 4,0 14,0 24,0 34,0 44,0 54,0 64, б Рис.1-Рентгенограммы проб контактной зоны бетона на гранитном щебне а- на гранитном щебне;

б- на щебне из бетона Микроскопические исследования контактных зон между цементным камнем и заполнителем также показали разницу в их структурах. На микрофотографиях (рис.2), полученных на растровом электронном микроскопе при увеличении в 3000 раз, в контактной зоне цементного камня с гранитным заполнителем видно разного рода микротрещины и достаточно высокая пористость;

там же можно раз личить микротрещины непосредственно на контактной зоне и микротрещины, ко торые образовались в теле цементного камня перпендикулярно поверхности за полнителя.

Как видно из рис.2,а, на контакте гранитного заполнителя с цементным связующим наблюдается магистральная трещина, которая проходит по всему пе риметру скола, выклиниваясь лишь в самом правом нижнем углу рисунка. Оче видно, она вызвана усадочными явлениями.

а) б) Рис. 2-Микрофотография контактной зоны между цементным камнем и заполните лем в бетоне (увеличение в 3000раз): а- на гранитном щебне;

б- на щебне из бетона На рис 2-б видно, что имеет место плотное срастание и прорастание щебня и бетонного лома с поверхностью цементной матрицы и они выглядят как единое целое. Сцепление изучалось на образцах размером 10x10x10 см, которые изготовля лись следующим образом: сначала форма заполнялась на половину высоты цемент ным тестом, в которое погружались зерна заполнителя (щебня из гранита или щебня из бетона) заподлицо с поверхностью. Через сутки на поверхность зафор мованной части образца укладывалась промасленная пленка с отверстиями в мес тах расположения заполнителя. Затем приформовывалась вторая часть куба из це ментного теста. Это обеспечивалось условие, при котором приформованная часть куба имела сцепление только с поверхностью заполнителя. После ТВО образцы испытывались на растяжение методом раскалывания.

Результаты испытаний показали, что разрушение образцов с заполнителем гранитным щебнем происходило по контакту. Это свидетельствует о том, что це ментный камень имел прочность выше, чем контактная зона. Разрушение образцов со щебнем из бетона происходило по заполнителю, что свидетельствует о том, что прочность контактной зоны выше прочности заполнителя.

Проведенные прямые исследования характера сцепления цементного камня с заполнителем из бетона по сравнению с заполнителем из гранита подтверждают данные, полученные с помощью методов РФА, ДТА и электронного микроскопа.

Щебень из бетона активно влияет на формирование как структуры цементно го камня в бетоне, так и плотной контактной зоны между цементным камнем и за полнителем. В бетоне на щебне из бетона наблюдается интенсивный рост пластиче ской прочности. Кроме того, установлено увеличение скорости прохождения ульт развуковых колебаний и контракции.

Объяснить это явление возможно тем, что структура бетонной смеси сущест венно изменяется в результате перераспределения воды в системе, так как щебень из бетона обладает повышенной пористостью и, как следствие, водопоглощением, в результате чего часть воды затворения иммобилизуется в бетонной смеси за счет от сасывания воды заполнителем.

Вследствие перераспределения воды между твердой, жидкой и газообразной фазами изменяются реологические свойства смеси. После схватывания и образова ния капиллярно-пористой структуры цементного камня происходит отсасывание воды из пор заполнителя в твердеющий цементный камень. Все это способствует формированию более плотного цементного камня с пониженной пористостью и бо лее мелким размером пор, а также образованию прочной и плотной контактной зоны между цементным канем и заполнителем.

Как указывалось выше, применение щебня из бетона целесообразно совме стно с пластифицирующими добавками. Определение составов бетона на щебне из бетона с суперпластификатором производили на основе единой методики, приме няемой для обычного бетона, но с учетом влияния добавки на основные зависимо сти «состав-свойство».

Для установления общих закономерностей подвижности бетонных смесей на заполнителях из бетона и прочности при сжатии бетона был использован математи ческий метод планирования эксперимента. В качестве переменных факторов были приняты: Х1 – водоцементное отношение (В/Ц);

Х2 - расход воды (В).

В результате обработки экспериментальных данных были получены следую щие модели:

- подвижности :

ОК=0,2545В–0,0000012В2–0,3В/Ц2+0,39В/Ц–41,71 ;

(1) - прочности при сжатии:

Rб=192,593– 448,275В/Ц+244,865В/Ц2–0,000526В2 + 0,201В. (2) Исследование процесса раннего структурообразования бетонов на щебне из бетона проводили по изменению пластической прочности и скорости прохождения ультразвука. Были исследованы бетонные смеси, приготовленные на портландце менте марки ПЦ 500 Д0, щебне из бетона фракции 5-20мм и кварцевом песке с мо дулем крупности Мк=1,3. В качестве ПАВ применяли суперпластификатор С-3.

В начальный период в бетоне на щебне из бетона наблюдается интенсивный рост пластической прочности и увеличение скорости прохождения ультразвуковых колебаний, что связано с перераспределением воды. Введение добавки С-3 приводит к удлинению начального периода формирования структуры на 3-6 часов, что необ ходимо учитывать в процессе производства, особенно при тепловлажностной обра ботке.

С помощью математического метода планирования эксперимента получен оп тимальный режим тепловлажностной обработки бетонов на щебне из бетонного ло ма с добавкой С-3, при котором сведены к минимуму деструктивные процессы и без снижения прочности по отношению к бетону без добавки. В качестве основных фак торов выбраны выдержка бетона перед пропариванием, скорость подъема темпера туры в камере, время и температура изотермического прогрева.

Через 28 суток нормального твердения после пропаривания бетоны с добав ками имеют равную или повышенную прочность при медленном подъеме темпера туры и при более пониженной температуре изотермического прогрева по отноше нию к прочности контрольного бетона. При увеличении времени предварительной выдержки, снижении скорости подъема температуры в камере, увеличении времени изотермического прогрева при относительно низкой температуре изотермического прогрева прочность пропаренных бетонов, как правило, выше, однако, надо учиты вать при этом и совместное влияние переменных факторов. Анализ парных взаимо действий показывает, что совместное увеличение времени предварительной вы держки и скорости подъема температуры, а также времени предварительной вы держки и температуры изотермического прогрева приводит к увеличению конечной прочности бетона. Напротив, совместное повышение скорости подъема температу ры и температуры изотермического прогрева, а также продолжительности и темпе ратуры изотермического прогрева оказывает отрицательное влияние на прочность бетона на щебне из бетона с добавкой С-3.

Для изучения характеристик пористости, параметров микротрещинообразо вания и трещиностойкости были рассчитаны по полученным зависимостям четыре группы составов бетонов, обеспечивающих прочность 15-20 МПа, 25 МПа, 30 МПа и 40 МПа с подвижностью бетонных смесей П1, П2 и П3. Составы бетонов пред ставлены в табл.3.

Таблица Составы бетонов на щебне из бетонного лома Расход материалов, кг/м ОК, Rб, № цемент щебень песок вода В/Ц см МПа 1 234 951 905 176 0,75 2 2 284 935 881 176 0,62 2 3 306 915 851 191 0,62 6 4 332 893 814 207 0,62 10 5 271 939 887 176 0,65 2 6 292 919 858 191 0,65 6 7 317 898 822 207 0,65 10 8 264 941 891 176 0,67 2 9 284 922 862 191 0,67 6 10 308 900 826 207 0,67 10 11 324 922 862 176 0,55 2 12 349 902 829 191 0,55 6 13 379 880 790 207 0,55 10 Для испытаний прочностных и деформативных свойств, при кратковремен ном нагружении были изготовлены образцы-призмы размером 10х10х40 см. Перед испытанием на осевое сжатие призму центрировали по физической оси. Нагрузку создавали ступенями, равными 10 % от ожидаемой разрушающей нагрузки, с вы держкой на каждой ступени 5 минут. С помощью электротензодатчиков активного сопротивления с базой 50 мм и электронного измерителя деформаций АНД - 1М из меряли приращения продольных и поперечных деформаций образцов в начале и в конце выдержки на каждой ступени. О деформативности бетонов судили по величи нам полных относительных продольных и поперечных, деформаций, определенным при напряжениях сжатия, соответствующих нижней ( Rт°) и верхней (Rт ) границам области образования микротрещин, а также при =0, 92Rnp.

Для получения общих закономерностей изменения критериев разрушения были проведены исследования вязкости разрушения, по значению коэффициента интенсивности напряжений (Кс). Для этого были изготовлены образцы-призмы раз мером 10х10х40 см с надрезом глубиной 3,3 см, имитирующим трещину. Надрез де лали с помощью острого клина, устанавливаемого перпендикулярно вертикальной стенке формы. Толщина клина при вершине составляла 0,1 мм. Отношение глубины надреза к высоте образца было принято 0,33. Призмы с надрезом испытывались на изгиб по методике ГОСТ 10180 - 74.

Вычисление вязкости разрушения производилось по формуле:

Кс = ( 1,99 – 2,47(l/d)+12,97 (l/d)2-23,17(l/d)3 + 28,8(l/d)4), (3) где P - разрушающая нагрузка, Mн;

L - расстояние между опорами при изгибе, м;

В ширина образца, м;

d - высота образца, м;

l - глубина надреза, м.

Общую пористость определяли по максимальному водонасыщению под вакуу мом. Капиллярную пористость определяли, исходя из значения степени гидратации цемента в бетоне к данному сроку испытания ( ) по формуле:

Пк = ( В – 0,5 Ц)/10, (4) где: В и Ц – соответственно расход воды и цемента.

Полученные данные представлены в табл. 4.

Трещиностойкость бетонов оценивали по склонности бетонов к рас трескиванию, характеризуемой коэффициентом интенсивности напряжений (Кс).

Была установлена зависимость коэффициента интенсивности напряжения (Кс) от общей пористости (По), имеющей вид:

Кс = 0,9 По – 0,03 По2 – 4,5 (5) Параметры процесса микротрещинообразования при механическом нагруже нии бетона на щебне из бетонного лома ( Rто/Rпр и Rт/Rпр ) составляют соответст венно 0,57- 0,6 для первой параметрической точки и 0,8-0,82 для второй.

Исследованные составы имели морозостойкость более F150.

В монолитном и сборно-монолитном строительстве, особенно при ремонтно восстановительных работах, целесообразно использовать мелкозернистые бетоны литой консистенции. Опыт использования мелкозернистых бетонов показал, что для эффективного управления структурообразованием и технологией мелкозернистого Таблица 4.

Характеристики свойств бетонов на щебне из бетона Сос- Капил- Кc, Призмен- Нижняя пара- Верхняя па Мн/м3/ тавы лярная ная проч- метрическая раметриче бето- порис- ность, точка, МПа ская точка, нов из тость, % МПа МПа табл. 1 13,1 2,90 9,6 5,80 7, 2 12,7 2,24 13,4 7,70 10, 3 12,3 2,20 13,1 7,75 10, 4 12,0 2,13 13,6 7,80 10, 5 12,7 2,21 16,4 9,60 13, 6 12,3 2,19 16,0 9,80 13, 7 12,1 2,12 16,8 9,70 13, 8 12,8 2,24 21,4 12,90 17, 9 12,5 2,20 21,6 13,00 17, 10 12,0 2,14 21,4 13,10 17, 11 12,4 2,24 29,7 17,10 24, 12 12,1 2,21 29,6 17,50 24, 13 11,6 2,15 29,4 18,00 23, бетона и обеспечения заданных свойств целесообразно использовать химические добавки, активные минеральные компоненты и комплексы модификаторов. Наибо лее эффективным способом получения смешанных вяжущих для мелкозернистых бетонов оказалась совместная механохимическая обработка всех компонентов.

На основании проведенных исследований установлено, что при совместном помоле цемента с различными техногенными продуктами в присутствии суперпла стификатора, облегчающего процесс домола вяжущего и препятствующего агреги рованию измельчаемых частичек цемента, получаются вяжущие - обладающие по вышенной химической активностью и пониженной водопотребностью, с удельной поверхностью 450-550 м2/кг.

Применение вяжущих, в которых часть цемента заменена на техногенный продукт для приготовления мелкозернистых бетонов, отличающихся повышенным расходом вяжущего, особенно эффективно.

Известно, что чем моложе бетон, чем меньше степень гидратации цемента в нем, тем выгоднее использовать его вторичные вяжущие свойства после механо химической обработки. Только очень старый и сильно гидратированный бетон слу жит только лишь наполнителем.

В табл. 5 представлены данные прочностных характеристик цементного камня, изготовленного их смешанных вяжущих с различным содержанием наполни теля.

Таблица Состав и свойства цементного камня на основе смешанного вяжущего на отсевах дробления бетонного лома (СМ) Вид Удельная В/Ц Прочность вяжущего поверхность, при сжатии, МПа м2/кг СМ100 550 0,17 82, СМ70 500 0,17 70, СМ50 515 0,17 61, СМ30 580 0,17 25, Данные табл. 6 показывают, что пористость цементного камня на смешанном вяжущем СМ50 снижается почти в 2 раза по сравнению с пористостью цементного камня на портландцементе. В 6-7 раз снижается количество крупных (капиллярных) пор радиусом более 1 мкм, на порядок уменьшается содержание капиллярных пор радиусом 1-0,1 мкм. Эффективный радиус пор смещается в сторону более тонких (0,1 – 0,01 мкм).

В бетонах прочностные и деформативные свойства существенно зависят от макроструктуры бетона (рис.2), т.е. от количественного соотношения между его ос новными структурными элементами: цементным камнем и заполнителем. Для ис следования реологических и технических свойств мелкозернистых бетонных смесей на основе смешанных вяжущих был применен математический метод планирования эксперимента. В качестве переменных были выбраны: вид смешанного вяжущего (Х1);

водовяжущее отношение В/В- (Х2);

состав мелкозернистого бетона (соотно шение П:Ц)-(Х3). С помощью ЭВМ были получены следующие многофакторные ма тематические уравнения в кодовом выражении переменных:

Таблица Пористость цементного камня Вид вяжу- Суммарная Радиус пор, мкм пористость, щего Более 1 1-0,1 0,1-0,01 0,01-0, см2/ г см2/ г см2/ г см2/ г см2/ г Портланд- 0,112 0,0093 0,0700 0,0210 0, цемент СМ50 0,060 0,0014 0,0023 0,0443 0, - структурная вязкость ( ), Па с:

=1010+380Х1–1137,55Х2+88,8Х3–172,5Х12+62,5Х22 –32,5Х32-490Х1Х2 – 75,2Х2Х3;

(6) - растекание на стандартном встряхивающем столике (РК), мм:

РК=120+10,6Х1+1,6Х2–5,3Х3+0,4Х12+3,4Х22–0,4Х32++8,8Х1Х2–2,5Х1Х3–2Х2Х3. (7) Для исследования свойств мелкозернистых бетонных смесей с подвижностью П1, П2 и П3 были выбраны 11 составов на основе смешанных вяжущих следующих составов: СМ40, СМ50 и СМ70, отличающиеся соотношением Ц:П - 1:2.55, 1:3 и 1:3.5.

Определяли среднюю плотность свежеуложенной бетонной смеси, коэффи циент уплотнения, осадку стандартного конуса, жесткость на техническом вискози метре, расплыв стандартного конуса на встряхивающем столике, а также структур ную вязкость, устанавливаемую по истечению максимально разрушенной структуры бетонной смеси и в процессе вибрации на стандартной лабораторной площадке че рез калиброванное отверстие прибора. Для исследования прочностных и деформа тивных свойств мелкозернистых бетонов были выбраны 8 составов на основе тех же смешанных вяжущих. Составы и расходы материалов представлены в таблицы7.

Определяли следующие свойства мелкозернистых бетонов: кубиковую и призменную прочности, модуль упругости (Е), усадку, нижнюю (Rто) и верх нюю(Rт) границы трещинообразования, а также продольные (1) и поперечные ( 2 ) деформации. Результаты представлены в табл.8. Как показали исследования, мелко зернистые бетоны на основе смешанных вяжущих имели прочность от 59 до МПа и отличались слитной структурой. Их призменная прочность изменялась от до 77 МПа, а отношение призменной прочности к кубиковой находилось в пределах 0,79-0,81. Это отношение несколько выше, чем для бетонов на основе портландце мента и имеет меньший разброс, что свидетельствует о более высокой однородности свойств и повышенной хрупкости материала.

Таблица Составы мелкозернистых бетонов на основе смешанных вяжущих Расход материалов, кг/м № Содерж. Состав минер. П/СМ СМ Песок Вода В/СМ добавки 1 40 1:3.5 448 1570 161 0, 2 40 1:3 510 1530 184 0, 3 40 1:2.5 614 1535 172 0, 4 50 1:3.5 466 1634 140 0, 5 50 1:3 520 1560 177 0, 6 70 1:3.5 457 1600 155 0, 7 70 1:3 507 1520 167 0, 8 70 1:2.5 614 1540 179 0, Таблица Прочностные и деформативные свойства мелкозернистых бетонов на основе смешанных вяжущих Продоль- Попе о Rт № Прочность, Е, Усад- ные де- речные Rт ка10 - МПа МПа МПа МПа форма- дефор ции мации 1 Rк Rпр 1 59,1 46,7 40 70 18,8 35,4 14,7 4, 2 67,3 53,2 45 72 26,9 43,7 15 4, 3 70,2 55,4 45,6 74 35,1 49,1 18,5 5, 4 78,4 62,7 48,4 75 23,5 47,0 15,5 4, 5 83,7 67,0 51 79 34,3 53,3 16,2 6 85,6 69,3 61,2 82 24,0 51,3 14,8 4, 7 94,2 76,3 65 84 37,7 59,3 15,1 4, 8 95,8 77,6 66,3 85 48,8 67,0 18,3 5, На рис.4 показаны диаграммы тепловыделения исходного цемента (СМ-100) и смешанного вяжущего СМ-50 на его основе. Их сравнение показывает, что в сме шанном вяжущем индукционный период гидратации, обусловленный нехваткой ак тивных центров роста частиц гидратных фаз, короче. Это объясняется тем, что вя жущий компонент отсева дробления выполняет функцию инициатора процессов гидратации основного цемента.

С увеличением содержания песка в бетоне деформация усадки снижается, с увеличением содержания клинкерной составляющей в вяжущем относительные де формации усадки несколько увеличиваются, однако их значения не превышают 0,7 0,85 мм/м.

Q, Вт/г х 10- I Т, час 0 20 30 40 50 Рис.4. Зависимость тепловыделения смешанного вяжущего от времени твер дения: СМ-100;

2 – СМ- Практический интерес представляют исследования микротрещинообразова ния мелкозернистых бетонов на основе смешанных вяжущих. Начальная граница микротрещинообразования наступает позже для мелкозернистых бетонов на основе смешанных вяжущих по сравнению с контрольными образцами на основе порт ландцемента, при этом относительное значение Rто/ Rк составляет 0,32-0,50 и уве личивается с повышением прочности бетона и содержания клинкерной составляю щей в вяжущем. Для исследованных составов бетонов характерно уменьшение раз ности между верхней и нижней границами микротрещинообразования, что также свидетельствует о повышении однородности свойств смешанных вяжущих.

Изучение продольных и поперечных деформаций показало, что мелкозерни стые бетоны на основе смешанных вяжущих имеют более высокие деформативные свойства по сравнению с контрольными. Получение смешанных вяжущих осущест влялось также из многотоннажных отходов энергетической промышленности в виде золошлаковых смесей ТЭЦ г.Грозного. Ниже приводятся характеристики этих отхо дов.

Плотный дробленый шлак фракции 1-4 мм с Мкр= 2,77 имеет насыпную плотность 1200-1400 кг/м3, средняя плотность – 1800 кг/м3, представляет алюмоси ликат с содержанием SiO2 (62 %) и Аl2O3 (24 %).

Зола содержит следующие компоненты в масс. %: SiO2-51,1;

Аl2 O3-23,14;

Fe2O3-8,94;

FeO-2,28;

TiO2-1,13;

MgO-0,84;

CaO-1,38;

K2O-3,12;

Na2O-1,54.

Золошлаковая смесь подвергалась предварительной сушке, а затем механо химической обработке в лабораторной вибромельнице СВМ-2 с величиной загруз ки 3 кг вместе с портландцементом и суперпластификатором. Использовался порт ландцемент ПЦ 500 Д0 Чири-Юртовского цементного завода и суперпластификатор С-3. Исследовались смешанные вяжущие с содержанием наполнителя от 0 до 70 % и добавки С-3 в количестве 2-3 % от массы цемента. Составы и свойства на основе смешанного вяжущего представлены в табл. 9.

Таблица Состав и свойства цементного камня на основе смешанного вяжущего на золошлаковых смесях (СМз) Вид вяжущего Удельная В/Ц Прочность поверхность, м2/кг при сжатии, МПа СМз100 550 0,17 82, СМз70 471 0,17 61, СМз50 516 0,17 50, СМз30 585 0,17 21, На основе смешанных вяжущих СМз70 и СМз40 были исследованы прочно стные свойства мелкозернистых бетонов в составе 1:3 на кварцевом песке с Мкр=1,3.

Составы мелкозернистых бетонов представлены в табл.10.

Использование золошлаковой смеси в смешанных вяжущих от 30 до 60 % позволяет получать мелкозернистые бетоны классов по прочности от В22,5 до В27,5.

Целесообразно использовать золошлаковые смеси с естественной их влажно стью совместно с суперпластификатором для гидроактивации, не подвергая предва рительно их сушке. В исследованиях пробы золошлаковой смеси подвергались из мельчению в шаровой вибромельнице СВМ-2 в 50 процентной водной суспензии.

Таблица Составы и свойства мелкозернистых бетонов на основе смешанных вяжущих № Содерж. Кол- Песок, Вода, В/В Rиз, Rсж, кг/м3 кг/м минер. во МПа МПа добавки СМ, кг/м 1 70 510 1530 180 0,35 5,6 2 40 507 1520 170 0,33 4,0 Исходная удельная поверхность золошлаковой смеси составляла 305 м2/кг, по сле обработки в вибромельнице в течение 20-30 мин золошлаковая смесь имела удельную поверхность 400-450 м2/кг. Золошлаковые смеси с содержанием 50% воды имели консистенцию густой сметаны, а с суперпластификатором С-3 литую конси стенцию. Затем полученную суспензию вводили в мелкозернистые бетонные смеси в количестве от 25 до 50% от массы цемента. Объем связующей массы, состоящей из цемента и суспензии, во всех составах бетона был одинаковый. Составы мелко зернистых бетонов представлены в табл. 11.

Таблица Составы мелкозернистых бетонов на гидроактивированной золошлаковой смеси Расход материалов, кг/м № Состав В/Вяж вяжущих Цемент Песок Вода Суспензия Ц/ЗШС 1 100/- 524 1500 262 - 0, 2 75:25 393 1500 223 196 0, 3 60:40 315 1500 199 314 0, 4* 50:50 262 1500 105 393 0, Примечание. При активации золошлаковой смеси в суспензию была введена добавка С- в количестве 2% от массы золошлаковой смеси. Подвижность мелкозернистых бетонных смесей составляла 17-18 см расплыва стандартного конуса на встряхивающем столике.

Были изготовлены образцы-балочки размером 4х4х16 см, которые твердели при тепловлажностной обработке по режиму: подъем температуры – 3 ч, изотерми ческий прогрев при Т=85-90о С – 3 ч, остывание – 6 ч.

Полученные результаты представлены в табл.12.

С увеличением содержания золошлаковой смеси в равноподвижных бетон ных смесях прочность мелкозернистого бетона уменьшается. Введение 50 % золош лаковой смеси снижает прочность мелкозернистого бетона на 45 %. Однако исполь зование суперпластификатора С-3 при помоле позволяет практически получить ту же прочность, что и у мелкозернистого бетона на портландцементе. Чтобы снизить затраты на помол золошлаковых смесей, облегчить деформации разрушения частиц золы вследствие снижения их поверхностной энергии в водной среде были исполь зованы более дешевые ПАВ. При помоле в вибромельнице вводили 0,23 % ЛСТ от массы золошлаковой смеси. Суспензию готовили при В/ЗШС = 0,5.

Таблица Прочностные свойства мелкозернистых бетонов на золошлаковых смесях Средняя Прочность Прочность плотность, кг/м3 при изгибе при сжатии МПа МПа % % 2246 8,8 100 34,7 2246 8,2 93 33,6 2230 6,8 77 30,0 2010 7,8 88 33,0 Составы равноподвижных бетонных смесей с осадкой конуса ОК=5 см пред ставлены в табл 13.

Таблица Расход материалов, кг/м № Цемент ЗШС Сус- Щебень Песок Во- Доб,% В/Ц пензия да 1 340 - - 1250 580 197 - 0, 2 200 140 210 1250 580 129 0,23 0, 0,6С- 3 200 144 210 1250 580 98 0, Примечание: в составе №3 имеется добавка ЛСТ в количестве 0,23% от массы золошла ковой смеси и 0,6% С-3 от массы цемента.

После 28 суток твердения в нормальных условиях образцы-кубы испытывали на прочность и морозостойкость. Данные испытаний представлены в табл. 14.

Пористость бетонов определяли по величине максимального водопоглоще ния под вакуумом. Морозостойкость определяли по ГОСТ 10069.3-95 «Дилатомет рический метод ускоренного определения морозостойкости».

Таблица Физико-механические свойства бетонов № составов Ср. плот- Пористость, Прочность Морозо ность, кг/м из табл.12 при сжатии, стойкость, % МПа циклов 1 2,43 14,2 37,7 2 2,43 17,0 27,9 3 2,40 13,2 31,6 Испытанные составы бетонов соответствовали марке по морозостойкости циклов и прочности 30 МПа. Однако, при снижении расхода цемента до 40%, чтобы получить бетон марки 300 необходимо вводить С-3.

Золошлаковые смеси использовали также при получении органоминеральной добавки (ОМД) для строительных растворов. Измельчение органоминеральной до бавки осуществлялось в лабораторной вибромельнице СВМ-2. Помол осуществляли до удельной поверхности от 100 до 900 м2/кг.

Исследование свойств цементных паст, разбавленных полученными органо минеральными добавками, показало, что их водопотребность находится в зависимо сти от удельной поверхности ОМД. Введение ОМД с удельной поверхностью м2/кг значительно понижает водопотребность цементных паст.

Средняя плотность равноподвижных цементных паст, разбавленных ОМД, с увеличением степени разбавления снижается, так как плотность наполнителя ниже плотности портландцемента.

Прочность стандартного раствора главным образом зависит от количества органоминеральной добавки.

Введение в состав портландцемента химических и минеральных добавок при водит к изменению механизма и скорости протекания реакций взаимодействия клинкерных минералов цемента с водой. Минеральные добавки могут вступать во взаимодействие с новообразованиями цементного камня с последующим образова нием новых фаз, которые оказывают различное влияние на свойства затвердевшего цементного камня.

В связи с этим была проведена проверка влияния органоминеральной добавки на процессы гидратации цементного камня с помощью методов ДТА и РФА.

На термограмме гидратированного смешанного вяжущего, содержащего порт ландцемент и тонкомолотую золошлаковую смесь (рис.5) имеется интенсивный многоступенчатый эндотермический эффект с максимумом при температуре 120 0С.

Он обусловлен удалением свободной и физически связанной гидратными фа зами воды. На восходящей ветви этого эндоэффекта имеется заметный перегиб при температуре примерно 170 0С, который вызван дегидратацией гелевидных гидроси ликатов и гидроферитов кальция. Небольшой экзотермический эффект при 3400С обусловлен кристаллизацией аморфных продуктов дегидратации вышеупомянутых гелевидных фаз, а также окислением (сгоранием) остатков органических веществ, содержащихся в золошлаковой смеси.

Эндотермический эффект с максимумом при температуре 5000С связан с де гидроксилизацией портландита.

Наличие столь ярко выраженного эндоэффекта портландита свидетельствует о том, что активная минеральная добавка –– в данном случае золошлаковая смесь- по глотила и связала не весь гидроксид кальция, поэтому жидкая фаза бетона насыщена этим гидроксидом. В среде насыщенного раствора извести, как известно, устойчивы высокоосновные гидросиликаты кальция группы C-S-H (II) по номенклатуре Тейло ра, а не низкоосновные гидросиликаты C-S-H (I). Отсюда следует вывод, что важ нейшим связующим компонентом продуктов твердения смешанного вяжущего с до бавкой золошлаковой смеси являются именно упомянутые волокнистые гидросили каты кальция группы C-S-H (II).

Слабый эндоэффект при температуре 770 0С в основном связан с декарбониза цией слабо закристаллизованных метастабильных форм карбоната кальция CaCO3, которые образовались за счет частичной карбонизации гидроксида кальция.

Данные рентгенофазового анализа (рис.6 ) полностью подтверждают резуль таты ДТА. На рентгенограмме этого же образца гидратированного цемента с добав кой золошлаковой смеси, кроме пиков остатков непрогидратированных клинкерных минералов (d= 0,302;

0,286;

0,27 и 0,26 нм ) обращает на себя внимание равный им по величине резкий острый пик с межплоскостным расстоянием 0,491 нм, однозначно принадлежащий портландиту.

610 о 600 о 340 о 300 о 460 о 725 о 700 о 500 о 770 о 120 о Рис. 5 -Термограмма смешанного вяжущего, содержащего цемент и золошлаковую смесь Довольно интенсивное и широкое галло (поднятие) на рентгенограмме в об ласти 0,24-0,35 н свидетельствует о присутствии в образце остатков не прореагиро вавшейся стекловидной фазы золошлаковой смеси.

Органоминеральная добавка, получаемая в результате механохимической об работки золошлаковой смеси в присутствии суперпластификатора, предназначена для строительных растворов марок М25…М200. К органоминеральным добавкам предъявляют следующие требования: размеры агломерата должны быть не более мм, а влажность по массе - от 3до 10%.

Рис.6- Рентгенограмма цемента, гидратированного с добавкой золошлаковой смеси Приготовление ОМД включает следующие операции: складирование исход ных компонентов, сушку, помол до удельной поверхности 450-500 м2/кг и подачу ОМД в бункер готовой продукции.

Были проведены исследования по оптимизации составов строительных рас творов различных марок с органоминеральными добавками.

В справочной литературе имеются рекомендации по ориентировочному расхо ду цемента для различных марок строительных растворов, обеспечивающих необхо димую прочность кладки и штукатурки. Однако, такое количество цемента обеспе чивает только требуемую прочность строительного раствора. При этом не обеспечи ваются такие важные свойства, как пластичность, жизнеспособность, водоудержи вающая способность. Эти свойства могут быть обеспечены только в слитных струк турах растворов. Слитная структура раствора, т.е. когда цементного теста хватает для заполнения пустот в заполнителе, обеспечивается при расходе цемента около 600кг/м3. Таким образом, традиционные марки строительных растворов, в которых в качестве мелкого заполнителя используются кварцевый песок либо отсевы дробле ния гранита и прочих пород, не имеют слитной структуры, в которой достигнуто хо рошее сцепление цементной матрицы и заполнителя.

При вводе взамен кварцевого песка и других кислых пород наполнителей и за полнителей, полученных из отсева дробления бетонного лома, благодаря повышен ному сродству между цементной составляющей последних и вяжущей части бетон ной смеси, отличающейся большей консолидированностью, лучшим сцеплением между элементами структуры, что в конечном счете улучшает деформативные ха рактеристики и повышает трещиностойкость.

Слитность структуры строительного раствора любой марки осуществляли введением органоминеральной добавки с целью обеспечения важнейших характе ристик строительных растворов: подвижности, нерасслаиваемости, водоудержи вающей способности, водонепроницаемости, жизнеспособности и т.д. При этом до ля органоминеральной добавки (Н) рассчитывали по формуле:

Н = 0,082 М – 0,00333 М2 – 0,12667, (8) где: М – марка строительного раствора, МПа.

Исследовали составы строительных растворов с подвижностью 4 см и рас ходом С-3 =0,5 % от массы цемента, которые должны были обеспечить марки М50…М200 при использовании портландцемента марки 400.

В табл.15 представлены составы строительных растворов.

Таблица Характеристика составов № Расход Доля це- Доля Объем Масса Расход Расход Ц, кг/м3 мента ОМД ОМД,% ОМД, песка, воды, кг/ м3 кг/м3 кг/м 1 400 0,80 0,20 32 74 1528 2 320 0,64 0,36 58 133 1447 3 280 0,56 0,44 72 166 1450 4 240 0,48 0,52 84 193 1431 5 200 0,40 0,60 97 223 1408 Были изготовлены образцы–кубы с ребром 7,07 см. После 28 суток хранения в естественных условиях образцы испытали на прочность, водоудерживающую и жизнеспособность. Результаты представлены в табл. 16.

Таблица 16.

Свойства строительных растворов с органоминеральной добавкой № из Средняя плот- Прочность, Водоудерживающая Жизнеспо ность, кг/ м табл.15 МПа способность, % собность, ч 1 2200 20,0 96,8 2 2100 15,0 97,5 3 2000 10,0 97,5 4 2000 7,5 98,0 5 1980 5,0 98,0 Таким образом, на основании проведенных лабораторных исследований обоснована возможность использования золошлаковой смеси в виде органомине ральной добавки, введение которой в строительные растворы с требуемым расходом цемента обеспечивает слитную структуру раствора, заданную прочность и техноло гические свойства.

Результаты изучения сопротивления бетона сейсмическому воздействию согласуют ся с известными данными о его поведении при однократном и многократном динамиче ском нагружениях. Следовательно, по этим результатам можно оценивать влияние различ ных технологических факторов на сейсмостойкость бетона, учитывая и особенности этого вида воздействия.

Динамическая прочность увеличивается при повышении слитности структуры (близкие по размерам элементы структуры обеспечивают лучшее сопротивление динамическим нагрузкам) и при повышении отношения Rр/Rсж. Последнее увеличи вается при уменьшении размеров заполнителя (мелкозернистые бетоны), введении добавок, улучшающих контактную зону (С-3 и др.), введении микронаполнителя, активном управлении формированием контактной зоны (увеличение степени гидра тации при использовании отсевов от дробления и золы).

Следовательно применение мелкозернистого бетона и техногенного сырья обеспечивают высокое сопротивление изготовляемых конструкций на рекомендо ванных составах сейсмическим нагрузкам.

Сейсмостойкость также зависит от возникающих инерционных нагрузок.

Уменьшение плотности мелкозернистого бетона по сравнению с обычным бетоном также способствует повышению сейсмической стойкости конструкций.

Согласно СНиП 11-2-87* и последним данным Института физики Земли РАН по микросейсмрайонированию, г. Грозный находится в зоне сейсмичностью 9 бал лов. Несмотря на повышение фоновой сейсмичности, наибольшую опасность для региона представляют местные землетрясения магнитудой 4-5 баллов и глубиной 3 5 км. Они происходят при определенном сочетании неблагоприятных природных технических факторов и приводят к значительным разрушениям зданий и сооруже ний, а также разрушению и разупрочнению их конструктивных элементов. Поэтому в работе предлагаются способы проведения обследования и экспертизы конструк тивных элементов зданий и сооружений, подвергнутых сейсмическим воздействиям.

Основные выводы 1. Разработаны принципы проектирования эффективных композитов путем модификации техногенного сырья, подвергнутых предварительной обработке, за ключающейся в дезинтеграции бетонного лома для получения крупного заполните ля и механохимической обработке в присутствии ПАВ отсевов дробления бетонно го лома, а также отвальных золошлаковых смесей, позволяющих значительно повы сить их однородность, создать новые химически активные поверхности, снизить во допотребность и целенаправленно влиять на свойства бетонных смесей и на фор мирование структуры и свойств бетонов, что позволяет расширить номенклатуру строительных материалов и изделий из лома в сравнении с отечественным и зару бежным опытом их утилизации.

2. Разработана технология получения крупного заполнителя из бетонного ло ма, смешанных вяжущих на основе отсевов дробления бетонного лома и золошлако вых смесей, органоминеральной добавки, состоящей из золошлаковых смесей и су перпластификатора, и получение эффективных тяжелых и мелкозернистых бетонов, а также строительных растворов на их основе.

3. Предложена методика оценки качества щебня из бетона для тяжелого бето на классов по прочности до В30, включающая технические требования, правила приемки, методы контроля, транспортирования и хранения.

4. Установлено, что щебень из бетона активно влияет на формирование как структуры цементного камня в бетоне, так и плотной контактной зоны между це ментным камнем и заполнителем вследствие наличия на поверхности цементного раствора. В начальный период заполнитель поглощает воду из бетонной смеси. При этом изменяются реологические свойства смеси вследствие перераспределения воды между твердой, жидкой и газообразной фазами. После схватывания и образования капиллярно-пористой структуры цементного камня происходит отсасывание воды из пор заполнителя в твердеющий цементный камень. Формирование цементного камня в этом случае происходит при пониженном водосодержании, что способству ет повышению прочности и стойкости бетона.

5. Установлены параметры процесса микротрещинообразования при меха ническом нагружении бетона на щебне из бетона ( Rто/ Rпр и Rт/ Rпр ), составляю щие соответственно 0,57- 0,6 для первой и 0,8-0,82 для второй параметрической точки.

Мелкозернистые бетоны на основе смешанных вяжущих имеют относитель ные значения Rто/ Rк и Rт/ Rк более высокие по сравнению с обычными на основе портландцемента. Отношение призменной прочности к кубиковой находится в пре делах 0,79-0,81 и возрастает с увеличением прочности смешанных цементов. Они имеют умеренные относительные деформации усадки, которые не превышают 0,7 0,85 мм/м., однако, более длительный на 3-6 часов период формирования структуры, что позволяет рекомендовать их для сейсмостойкого строительства.

6. Доказана эффективность применения смешанных вяжущих, получаемых совместным помолом портландцемента, техногенных продуктов и суперпластифи катора, в литых мелкозернистых бетонах, отличающихся высокой водопотребно стью и повышенным расходом вяжущего.

7. Показана целесообразность гидроактивации золошлаковых смесей с есте ственной их влажностью. Установлено влияние содержания гидроактивированной золошлаковой смеси в равноподвижных бетонных смесях на прочность мелкозерни стого бетона. Показана эффективность гидроактивации золошлаковой смеси с С-3, которая приводит к 45-50 % снижению расхода портландцемента при сохранении эксплуатационных свойств бетонов.

8. Исследования цементного камня с органоминеральной добавкой с помо щью методов ДТА и РФА показали, что при длительном твердении смешанных вя жущих, содержащих минеральный наполнитель в виде золошлаковой смеси в ос новном образуются высокоосновные гидросиликаты кальция типа С-S-Н (11) и гид роксида кальция.

9. Установлены закономерности изменения подвижности, водоудерживающей способности, жизнеспособности растворных смесей и прочности строительных рас творов от содержания органоминеральной добавки, состоящей из минерального на полнителя в виде золошлаковой смеси в сочетании с ПАВ, подвергнутых механохи мической активации.

10. Результаты разработок и исследований нашли отражение в Технических условиях на мелкозернистый бетон на золошлаковых смесях, а также в рекоменда циях по технологии приготовления и укладке мелкозернистых бетонных смесей на основе портландцемента и органоминеральной добавки для возведения монолитных бетонных и железобетонных конструкций.

Разработанные нормативные документы были внедрены в условиях произ водства строительно-восстановительных работ ГУП «Стройинвестиции ПЧР» и ООО «Авангард» ( г. Грозный, Чеченская Республика).

Экономический эффект от внедрения разработок достигнут за счет значи тельного снижения расхода цемента путем замены его активированным наполните лем и составляет 900-1200 рублей на 1м3 бетона.

Основные публикации по теме диссертации 1. Баженов, Ю.М. Энерго- и ресурсосберегающие материалы и технологии для ремонта и восстановления зданий и сооружений / Ю.М.Баженов, Д.К-С. Бата ев, С-А.Ю.Муртазаев. Издательство «Комтех-Принт».-М: 2006 г., 235с.

2. Батаев, Д.К-С. Техническое обследование и экспертиза зданий и сооружений / Д.К-С. Батаев, С-А.Ю. Муртазаев и др. Издательство «Комтех-Принт».-М:

2008 г., 468с.

3. Баженов, Ю.М. Эффективные бетоны и растворы для строительных и восста новительных работ с использованием бетонного лома и отвальных зол ТЭС / Ю.М.Баженов, С-А.Ю.Муртазаев// Научно-технический журнал «Вестник МГСУ», 2008, №3, с.124- 4. Заседателев, И.Б. Влагопотери различноориентированных поверхностей бето на в процессе гелиотермообработки/ И.Б.Заседателев, Г.А. Айрапетов, С-А.Ю.Муртазаев и др.// Бетон и железобетон, 1989, №9, с.8-9.

5. Заседателев, И.Б. Гелиотермообработка железобетонных изделий / И.Б.Заседателев, Л.А.Масленников, С-А.Ю.Муртазаев // Строительство и Архитектура Узбекистана, 1986, №11-С.35-37.

6. Батаев, Д.К-С. Бетоны для ремонтно-восстановительных работ в ЧР / Д.К-С.

Батаев, С-А.Ю. Муртазаев // Материалы региональной межвузовской научно практической конференции «Вузовская наука в условиях рыночных отноше ний», г. Грозный, ЧГУ, 25-27 декабря 2002 г.,С.83- 7. Шахабов, Х.С. Использование материалов разборки разрушенных зданий и сооружений и продуктов работы ТЭЦ / Х.С. Шахабов, Д.К-С.Батаев, С-А.Ю.

Муртазаев и др.// Труды ГГНИ, Выпуск 3, Грозный, 2003 г.-С.159-164.

8. Шахабов, Х.С. Котлоагрегат для тепловой обработки бетонных и железобе тонных изделий / Х.С. Шахабов, Д.К-С. Батаев, С-А.Ю. Муртазаев и др.// Материалы научно-практической конференции «Чечня на рубеже веков: со стояние и перспективы», РОО ИН ЧР, г. Грозный, 27 марта 2004 г. С.78- 9. Батаев, Д.К-С. О некоторых аспектах производства бетонных работ при ре монте конструкций сооружений/ Д.К-С. Батаев, С-А. Ю. Муртазаев// Мате риалы всероссийской научно-практической конференции «Наука, образование и производство» - Грозный, - 4 декабрь 2003.-С.124- 10. Батаев, Д.К-С. Перспективы восстановления и развития стройиндустрии ЧР / Д.К-С.Батаев, Х.С. Шахабов, С-А.Ю. Муртазаев // Материалы Всероссий ской конференции «Чеченская республика и чеченцы: история и современ ность», РАН, г. Москва, 2005.-С.462- 11. Печеный, Б.Г. Рациональные пути утилизации углеводородных выбросов и отходов нефтехимии и нефтепереработки/ Б.Г.Печеный, Д.К-С Батаев, С-А.Ю. Муртазаев и др. // Материалы всероссийской научно-практической конференции «Экологическая ситуация на Северном Кавказе: проблемы и пу ти их решения», г. Грозный, АН ЧР, КНИИ РАН, ГГНИ, ЧГУ, ЧГПИ, 2007 г.

С.

12. Муртазаев, С-А.Ю. Проектирование мобильных приобъектных полигонов при производстве восстановительных работ в ЧР/ С-А.Ю. Муртазаев, З.Х.Исмаилова //Труды ГГНИ им. акад. М.Д.Миллионщикова, Выпуск №2 г.

Грозный, ГГНИ, 2002 г.-С.234- 13. Муртазаев, С-А.Ю. Особенности влияния внутреннего источника на общий тепловой баланс твердения бетона / С-А.Ю. Муртазаев, З.Х.Исмаилова // Тру ды ГГНИ им. акад. М.Д.Миллионщикова, Выпуск №5 г. Грозный, ГГНИ, г.С.211- 14. Муртазаев, С-А.Ю. Особенности расчета теплового баланса гелиоформ / С А.Ю. Муртазаев, // Труды ГГНИ им. акад. М.Д.Миллионщикова, Выпуск № г.Грозный, ГГНИ, 2005 г. С.204- 15.. Батаев, Д.К-С. Составы и свойства бетонов на основе отходов промышленно сти / Д.К-С.Батаев, С-А.Ю. Муртазаев, З.Х.Исмаилова // Труды ГГНИ им.

акад. М.Д.Миллионщикова, Выпуск №7 г.Грозный, ГГНИ, 2007 г.с.108- 16. Муртазаев, С-А.Ю. Мелкозернистые бетоны на основе золошлаковых отхо дов ТЭЦ / С-А.Ю. Муртазаев, З.Х.Исмаилова, А.О.Техиев // Труды ГГНИ им.

акад. М.Д.Миллионщикова, Выпуск №7 г.Грозный, ГГНИ, 2007 г.с.181- 17. Муртазаев, С-А.Ю. Использование местных техногенных отходов в мелко зернистых бетонах / С-А.Ю. Муртазаев, З.Х.Исмаилова // Строительные мате риалы 2008г., №3, С. 57-58.

18. Муртазаев, С-А. Ю Повышение эффективности мелкозернистых бетонов пу тем использования техногенных отходов / С-А.Ю. Муртазаев, З.Х.Исмаилова, М.Ш.Саламанова, М.И Гишлакаева // Сборник статей Международной науч но-технической конференции, посвященной 50-летию Пензенского государст венного университета «Композиционные строительные материалы. Теория и практика». 29-30 мая 2008г. Пенза, стр225-228.

19. Муртазаев, А.Т. Особенности структурообразования мелкозернистых бетонов с использованием микронаполнителей техногенной природы / А.Т. Муртазаев, З.Х.Исмаилова, С-А. Ю. Муртазаев, и др. // Материалы всероссийской науч но-практической конференции молодых ученых, аспирантов и студентов г Грозный 16 ноябрь 2007г. -Нальчик Издат. Центр «Эльфа», 2008 г-С 121-126.

20. Батаев, Д.К-С. Составы и свойства бетонов на основе техногенных отходов / Д.К-С.Батаев, С-А.Ю. Муртазаев, З.Х.Исмаилова // Материалы всероссий ской научно-практической конференции «Наука, образование и производство» - Грозный, - 29 февраль-1март 2008.-С.53-56.

21. Муртазаев, С-А. Ю. Влияние заполнителей из бетонного лома на формиро вание структуры и свойств бетонов / С-А.Ю. Муртазаев, А.Т. Муртазаев, М.Ш.Саламанова// Материалы всероссийской научно-практической конфе ренции «Наука, образование и производство» - Грозный, - 29 февраль-1март 2008.-С.57-61.

22. Муртазаев, С-А. Ю. Особенности расчета и организации производства сбор ных железобетонных изделий на приобъектных мобильных полигонах / С А.Ю. Муртазаев, З.Х.Исмаилова// Материалы всероссийской научно практической конференции «Наука, образование и производство» - Грозный, 4 декабрь 2003.-С.147-152.

23. Муртазаев, С-А. Ю. Круглогодичная технология гелиотермообработки коль цевых изделий / С-А.Ю. Муртазаев// Материалы всероссийской научно практической конференции «Наука, образование и производство» - Грозный, 4 декабрь 2003.-С.159-167.

24. Батаев, Д.К-С. О некоторых аспектах производства бетонных работ при ре монте конструкций зданий и сооружений / Д.К-С.Батаев, С-А.Ю. Муртазаев // Труды ГГНИ, Выпуск 4, Грозный, 2004 г.-С.161- 25. Муртазаев, С-А. Ю. Использование золошлаковых смесей ТЭС в строитель ных растворах / С-А.Ю. Муртазаев// Строительные материалы», 2008, №6, С.

68-69.



Pages:   || 2 |
 

Похожие работы:





 
2013 www.netess.ru - «Бесплатная библиотека авторефератов кандидатских и докторских диссертаций»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.